Çatlak Genişliği Kontrolü — TS 500 ve Eurocode 2

1. Çatlak Genişliği Sınırları
2. TS 500 Çatlak Genişliği Hesabı
3. Eurocode 2 Çatlak Genişliği Hesabı
4. Donatı Çapı ve Aralığının Etkisi
5. TS 500 ile Eurocode 2 Karşılaştırması
6. Türkiye'ye Özgü Saha Koşulları
7. Tasarım Akış Diyagramı
8. Örnek Problemler
9. Sık Yapılan Hatalar
10. Kaynaklar

1. Çatlak Genişliği Sınırları

1.1 TS 500 Sınırları (TS 500:2000 Çizelge 13.4)

Çatlak genişliği sınırları, yapının maruz kaldığı çevre koşuluna ve donatı tipine göre belirlenir.

Tablo 1: TS 500 Sınırları (TS 500:2000 Çizelge 13.4)

Saha Notu: Türkiye'nin Ege ve Akdeniz kıyılarında (Bodrum, İzmir, Antalya), taşıyıcı elemanlara deniz havası (XS1 maruziyet sınıfı) etkidiği göz önüne alındığında 0,30 mm sınırı uygulanmalıdır. Kapalı iç mekân elemanları için ise 0,40 mm sınırı yeterlidir; ancak yapı fiziksel olarak kontrollü bir ortamda değilse (örn. açık otoparklar, viyadükler) Türkiye'deki saha pratiği 0,30 mm'yi tercih eder.

Dikkat: İller Bankası Teknik Şartnamesi (2013) kapsamındaki su tutucu betonarme yapılarda (içmesuyu depoları, terfi merkezleri) izin verilen maksimum çatlak genişliği 0,20 mm olarak daha sıkı belirlenmiştir.

1.2 Eurocode 2 Sınırları (TS EN 1992-1-1:2009 Çizelge 7.1N)

Eurocode 2, çatlak genişliğini maruziyet sınıfıyla doğrudan ilişkilendirir. Türkiye'de bu standart TS EN 1992-1-1:2009 numarasıyla yayımlanmıştır.

Tablo 2: Eurocode 2 Sınırları (TS EN 1992-1-1:2009 Çizelge 7.1N)

Saha Notu: Türkiye zemin koşullarında, özellikle Konya-Aksaray-Karaman havzasındaki yüksek sülfatlı zeminlerde (XA2-XA3) ve Marmara kıyılarında endüstriyel atık suya maruz temel betonlarında XA3 sınıfı geçerli olabilir; bu durumda çatlak genişliği 0,20 mm ile sınırlandırılmalı, ayrıca TS EN 197-1 uyumlu sülfata dayanıklı çimento kullanılmalıdır.

2. TS 500 Çatlak Genişliği Hesabı

2.1 Hesap Formülü (TS 500:2000 Madde 13.3.2)

Tasarım çatlak genişliği nervürlü donatı için:

$\omega = k_1 \cdot \sigma_s \cdot \sqrt{\frac{A_t}{n \cdot E_s}}$

Burada:

• $\sigma_s$ = servis yükü altında donatı gerilmesi (MPa); yaklaşık $\sigma_s \approx 0{,}7 \, f_{yd}$
• $A_t$ = her bir çekme çubuğuna düşen etkili beton alanı (mm²): $A_t = 2a \cdot b_w / n$
• $n$ = çekme bölgesindeki toplam çubuk sayısı
• $a$ = çekme donatısının ağırlık merkezinin kiriş alt yüzüne uzaklığı (mm); $a \leq h/2$ ve $a \leq 2{,}5c$ değerlerinin küçüğü alınır
• $k_1$ = malzeme katsayısı: nervürlü (B420C, B500C vb.) için 0,4; düz yuvarlak için $0{,}4 \times 1{,}7 = 0{,}68$
• $c$ = pas payı (mm) — etriye dış yüzeyinden ölçülür
• $E_s = 200\,000\text{ MPa}$

Düz donatı: Formül sonucu 1,7 ile çarpılır (TS 500:2000 Madde 13.3.2).

2.2 Etkili Çekme Bölgesi At (TS 500:2000 Şekil 13.1)

Kiriş ve plak elemanlar için:

$A_t = \frac{2 \cdot a \cdot b_w}{n}$

Kısıtlar:

$a \leq \frac{h}{2} \quad \text{ve} \quad a \leq 2{,}5 \cdot c$

Burada küçük olan $a$ değeri kullanılır.

Saha Notu: Türkiye şantiyelerinde pas payı standart değerlerden daha düşük uygulanma eğilimi yaygındır. Pas payı eksikliği doğrudan $a$ değerini azaltır ve hesaplanan ω'yi düşürür gibi görünse de gerçekte korozyon riskini artırır; denetim sırasında pas payı sehpalarının yerinden oynamaması için beton dökümü öncesinde kontrolü zorunludur.

Dikkat: TS 500:2000 Madde 13.4.1'de sayılan şartların tamamının sağlandığı durumlarda (nervürlü donatı, min. donatı koşulu, donatı aralığı ≤ 200 mm ve kuru/ılıman iç ortam) çatlak genişliği hesabı yapılmaksızın doğrudan yeterli kabul edilebilir. Aksi hâlde hesap zorunludur.

2.3 Toplam Donatı Oranı Düzeltmesi (TS 500:2000 Madde 13.3.2)

Elemanda konulan toplam çekme donatısı, hesapça gerekenden fazla ise çatlak genişliği orantılı olarak azaltılır:

$\omega_{gerçek} = \omega_{hesap} \times \frac{A_{s,gerekli}}{A_{s,konulan}} \quad (\leq \omega_{hesap})$

3. Eurocode 2 Çatlak Genişliği Hesabı (TS EN 1992-1-1:2009 Madde 7.3.4)

3.1 Karakteristik Çatlak Genişliği

$w_k = s_{r,max} \cdot (\varepsilon_{sm} - \varepsilon_{cm})$

3.2 Ortalama Gerinim Farkı (TS EN 1992-1-1:2009 Denklem 7.9)

$\varepsilon_{sm} - \varepsilon_{cm} = \frac{\sigma_s - k_t \dfrac{f_{ct,eff}}{\rho_{p,eff}} (1 + \alpha_e \rho_{p,eff})}{E_s} \geq 0{,}6 \frac{\sigma_s}{E_s}$

Burada:

• $\sigma_s$ = çatlamış kesitte çekme donatısı gerilmesi (MPa)
• $k_t$ = yük süresi katsayısı: kısa süreli yükler için $0{,}6$, uzun süreli (kalıcı) yükler için $0{,}4$
• $f_{ct,eff} \approx f_{ctm}$ = çatlama anındaki beton çekme dayanımı (MPa)
• $\alpha_e = E_s / E_{cm}$ = modüler oran
• $\rho_{p,eff} = A_s / A_{c,eff}$ = etkili donatı oranı

3.3 Etkili Çekme Alanı Ac,eff (TS EN 1992-1-1:2009 Madde 7.3.2)

$h_{c,ef} = \min\left\{2{,}5(h-d),\; \frac{h-x}{3},\; \frac{h}{2}\right\}$

$A_{c,eff} = h_{c,ef} \times b$

3.4 Maksimum Çatlak Aralığı sr,max (TS EN 1992-1-1:2009 Denklem 7.11)

Donatı aralığı $\leq 5(c + \phi/2)$ koşulunda:

$s_{r,max} = k_3 \cdot c + k_1 \cdot k_2 \cdot k_4 \cdot \frac{\phi}{\rho_{p,eff}}$

Standart katsayılar (Ulusal Ek önerisi):

• $k_3 = 3{,}4$
• $k_1 = 0{,}8$ (nervürlü çelik) veya $1{,}6$ (düz)
• $k_2 = 0{,}5$ (saf eğilme) veya $1{,}0$ (saf çekme)
• $k_4 = 0{,}425$

Donatı aralığı $> 5(c + \phi/2)$ veya çekme bölgesinde donatı yoksa:

$s_{r,max} = 1{,}3 \cdot (h - x)$

Saha Notu: Türkiye'de TS EN 1992-1-1 Ulusal Eki henüz yayımlanmamıştır; bu nedenle katsayılar EN'in önerilen değerleriyle kullanılmaktadır. Çevre ve Şehircilik Bakanlığı'nın onaylı yapı yazılımlarında (ideCAD, SAP2000 EC2 modülü) bu değerlerin varsayılan olarak tanımlandığı bilinmektedir.

Dikkat: Servis gerilmesi $\sigma_s$ hesabında çatlamış kesit modülü kullanılmalı; genellikle $\sigma_s = M_{ser} / (A_s \cdot z)$ yaklaşımı uygulanır. Bu yaklaşım büyük ölçüde doğrudur ancak beton katkısını (tension stiffening) ihmal eder; tam hesapta $(\varepsilon_{sm} - \varepsilon_{cm})$ formülü tension stiffening etkisini $k_t$ katsayısıyla içselleştirir.

4. Donatı Çapı ve Aralığının Çatlak Genişliğine Etkisi

4.1 Genel Prensip

• Aynı toplam donatı alanı için daha küçük çaplı ve daha sık yerleştirilmiş çubuklar çatlak genişliğini azaltır
• $w_k \propto \phi / \rho_{p,eff}$: çap artarsa çatlak genişler, donatı oranı artarsa çatlak daralır
• TS 500:2000 Madde 13.4.1'deki dolaylı yöntemde maksimum aralık sınırı 200 mm olarak belirlenmiştir; bu sınır 0,40 mm çatlak genişliği hedefi için geçerlidir

4.2 Eurocode 2 Dolaylı Yöntem (TS EN 1992-1-1:2009 Çizelge 7.2N ve 7.3N)

$w_k = 0{,}3\text{ mm}$ hedefi için maksimum donatı çapı ve aralığı:

Tablo 3: Eurocode 2 Dolaylı Yöntem (TS EN 1992-1-1:2009 Çizelge 7.2N ve 7.3N)

Tablo 4: Eurocode 2 Dolaylı Yöntem (TS EN 1992-1-1:2009 Çizelge 7.2N ve 7.3N)

Saha Notu: B420C (fyd = 365 MPa) donatısında servis gerilmesi yaklaşık $\sigma_s \approx 0{,}7 \times 365 = 255\text{ MPa}$'dır. Bu değer için Tablo 3'ten maksimum çap 16 mm, Tablo 4'ten ise maksimum aralık 200 mm okunur. Türkiye piyasasında yaygın kullanılan φ16 ve φ20 için bu sınır pratik önem taşır.

5. TS 500 ile Eurocode 2 Karşılaştırması

Tablo 5: TS 500 ile Eurocode 2 Karşılaştırması

Saha Notu: Türkiye'de TS 500 hâlâ birincil ulusal standarttır. EC2 temelli yazılımlar kullanılıyorsa (örn. uluslararası projeler, endüstriyel yapılar), sonuçların TS 500 Madde 13.3.2 ile çapraz kontrolü tavsiye edilir; iki yöntemin örtüşmesi beklenir, ancak etkili çekme bölgesi tanımındaki farklılık nedeniyle ±%10-15 sapma görülebilir.

6. Türkiye'ye Özgü Saha Koşulları

6.1 Maruziyet Sınıfları ve Bölgesel Dağılım

Tablo 6: Maruziyet Sınıfları ve Bölgesel Dağılım

6.2 Don Derinliği ve Kış Çatlaması

Türkiye'de don derinliği batıdan doğuya 40 cm'den 120 cm'e kadar çıkar. Donma-çözülme döngüleri mevcut çatlaklarda genişlemeye neden olur; bu nedenle XF3-XF4 ortamlarında çatlak genişliği sınırının 0,30 mm'de tutulması özellikle önem taşır.

Tablo 7: Don Derinliği ve Kış Çatlaması

6.3 TBDY 2018 ve Performans Hedefleriyle İlişki

TBDY 2018 Bölüm 3.4'te betonarme yapılar için üç hasar sınırı tanımlanmıştır: Sınırlı Hasar (SH), Kontrollü Hasar (KH) ve Göçme Önlenmesi (GÖ). Çatlaklar bu hasar sınırlarını görsel olarak gösterir; ancak TBDY 2018, çatlak genişliğini doğrudan sınırlamaz, bunun yerine plastik dönme ve şekil değiştirme kapasiteleri üzerinden performansı değerlendirir. Bununla birlikte, deprem sonrası hasar değerlendirmesinde:

• Eğilme çatlaklarının genişliği > 1,0 mm olması → Belirgin hasar
• Kesme veya korozyon çatlaklarının varlığı → Uzman incelemesi zorunlu

Saha Notu: 2023 Kahramanmaraş depremleri sonrasında yapılan hasar tespitlerinde, yetersiz pas payı (genellikle < 20 mm) nedeniyle oluşan korozyon çatlaklarının deprem öncesinde mevcut olduğu ve yapı bütünlüğünü zayıflattığı tespit edilmiştir. Pas payı ve çatlak genişliği kontrolü, hasar azaltmanın temel araçlarındandır.

6.4 Yasal Çerçeve

• 3194 Sayılı İmar Kanunu — Yapı ruhsatı aşamasında yapısal hesapların TS 500 uygunluğu denetlenir
• 4708 Sayılı Yapı Denetimi Kanunu — Yapı denetim firması, betonarme projelerin TS 500 uygunluğunu şantiyede de denetler; çatlak kontrolü hesabı zorunlu evrak kapsamındadır
• 6331 Sayılı İş Sağlığı ve Güvenliği Kanunu — Geniş yapısal çatlakların bulunduğu yerlerde çalışma yasağı uygulanabilir

6.5 Birim Fiyat Referansları (Çevre ve Şehircilik Bakanlığı 2025 Birim Fiyatları)

Tablo 8: Birim Fiyat Referansları (Çevre ve Şehircilik Bakanlığı 2025 Birim Fiyatları)

7. Mermaid — Çatlak Genişliği Kontrol Süreci

8. Örnek Problemler

Problem 1 — Kolay

Veriler:

• Kiriş boyutları: b = 250 mm, h = 500 mm
• Çekme donatısı: 3φ16 → As = 603 mm², n = 3
• Paspayı: c = 25 mm (etriye dışı)
• Donatı türü: Nervürlü B420C (fyd = 365,2 MPa)
• Beton: C20/25 ($E_s = 200\,000\text{ MPa}$)
• Ortam: Korunaklı iç mekân → ωmax = 0,40 mm

İstenen: TS 500 Madde 13.3.2'ye göre tasarım çatlak genişliğini hesaplayın.

Çözüm:

Adım 1: $a$ değerini belirle (donatı ağırlık merkezinin alt yüzden uzaklığı)

$a = c + \phi_{etriye} + \phi/2 = 25 + 8 + 8 = 41\text{ mm}$

Kısıt kontrolü:

• $a \leq h/2 = 500/2 = 250\text{ mm}$
• $a \leq 2{,}5 \times c = 2{,}5 \times 25 = 62{,}5\text{ mm}$ → a = 41 mm kullanılır

Adım 2: Etkili beton alanı At:

$A_t = \frac{2 \times 41 \times 250}{3} = \frac{20\,500}{3} = 6833\text{ mm}^2$

Adım 3: Donatı gerilmesi (B420C):

$\sigma_s = 0{,}7 \times 365{,}2 = 255{,}6\text{ MPa}$

Adım 4: Çatlak genişliği (nervürlü, k₁ = 0,4):

$\omega = 0{,}4 \times 255{,}6 \times \sqrt{\frac{6833}{3 \times 200\,000}} \times 10^{-3}$

$\omega = 0{,}4 \times 255{,}6 \times \sqrt{0{,}01139} = 0{,}4 \times 255{,}6 \times 0{,}1067$

$\omega = 0{,}4 \times 27{,}27 = 10{,}91 \times 10^{-3} \times 10^3 \approx 0{,}109\text{ mm}$

Sonuç: ω = 0,109 mm < ωmax = 0,40 mm → UYGUN

Kontrol: Sonuç mantıklıdır; az sayıda çubuk ve küçük çap nedeniyle çatlak genişliği oldukça küçük çıkmıştır.

Problem 2 — Orta

Verilen: Açık hava köprü korkuluk kirişi.

• Kiriş: bw = 300 mm, h = 600 mm
• Çekme donatısı: 4φ20 → As = 1257 mm², n = 4
• Paspayı (etriye dışı): c = 30 mm
• Etriye çapı: φe = 10 mm
• Donatı türü: Nervürlü B420C
• Beton: C25/30 → fctm = 2,6 MPa
• Ortam: Açık hava / rutubetli → ωmax = 0,30 mm (TS 500 Çizelge 13.4)

İstenen: (a) TS 500 Madde 13.3.2'ye göre çatlak genişliği; (b) İzin verilen sınırla karşılaştırma

Çözüm:

Adım 1: $a$ değeri:

$a = c + \phi_e + \phi/2 = 30 + 10 + 10 = 50\text{ mm}$

Kısıt: $2{,}5c = 2{,}5 \times 30 = 75\text{ mm} > 50\text{ mm}$ ve $h/2 = 300\text{ mm} > 50\text{ mm}$ → a = 50 mm

Adım 2: Etkili beton alanı:

$A_t = \frac{2 \times 50 \times 300}{4} = \frac{30\,000}{4} = 7500\text{ mm}^2$

Adım 3: Donatı gerilmesi (B420C, fyd = 365,2 MPa):

$\sigma_s = 0{,}7 \times 365{,}2 = 255{,}6\text{ MPa}$

Adım 4: Çatlak genişliği (k₁ = 0,4, nervürlü):

$\omega = 0{,}4 \times 255{,}6 \times \sqrt{\frac{7500}{4 \times 200\,000}} \times 10^{-3}$

$\omega = 102{,}24 \times \sqrt{9{,}375 \times 10^{-3}} = 102{,}24 \times 0{,}09683$

$\omega = 9{,}90 \times 10^{-3} \approx 0{,}10\text{ mm}$

Sonuç: ω ≈ 0,10 mm < ωmax = 0,30 mm → UYGUN

(b) Yeterlilik oranı: 0,10/0,30 = 0,33 → donatı fazla konulmuş olabilir ya da kesit büyük; optimizasyon yapılabilir.

Kontrol: Nervürlü B420C donatıyla tasarlanmış kirişte $\sigma_s \approx 0{,}7f_{yd}$ varsayımı, servis yükünün hesap yükünün yaklaşık %60-65'i olduğunu öngörür. Şantiyede yük artışı söz konusuysa gerçek $\sigma_s$ hesaplanmalıdır.

Problem 3 — Zor

Senaryo: Deniz kıyısında (XS1) inşa edilen su deposu çevre perdesi. Kesit eğilme altında.

Veriler:

• Perde kesiti: b = 300 mm, h = 500 mm
• Çekme donatısı: 6φ16 her iki yüzde → As (bir yüz) = 1206 mm², n = 6
• Paspayı: c = 50 mm (TS EN 206-1 XS1 koşulu, su tutucu yapı)
• Beton: C30/37 → fck = 30 MPa, fctm = 2,9 MPa, Ecm = 32 000 MPa
• Donatı: B420C → fyd = 365 MPa, Es = 200 000 MPa
• Servis momenti: Mser = 85 kNm (kalıcı + geçici kombinasyon)
• Ortam: Kıyı (XS1) → wk,max = 0,30 mm (TS EN 1992-1-1 Çizelge 7.1N); ayrıca İller Bankası Şartnamesi gereği su tutucu için 0,20 mm

İstenen: TS EN 1992-1-1:2009 Madde 7.3.4 doğrudan yöntemine göre wk hesaplayın.

Çözüm:

Adım 1: Etkin yükseklik d:

$d = h - c - \phi/2 = 500 - 50 - 8 = 442\text{ mm}$

Adım 2: Modüler oran:

$\alpha_e = E_s / E_{cm} = 200\,000 / 32\,000 = 6{,}25$

Adım 3: Çatlamış kesit nötr eksen derinliği x (Denge denklem yaklaşımı):

$\frac{b x^2}{2} = \alpha_e A_s (d - x)$

$150 x^2 = 6{,}25 \times 1206 \times (442 - x)$

$150 x^2 + 7537{,}5 x - 3\,331\,725 = 0$

$x = \frac{-7537{,}5 + \sqrt{7537{,}5^2 + 4 \times 150 \times 3\,331\,725}}{300} \approx 127\text{ mm}$

Adım 4: Çatlamış kesit atalet momenti ve donatı gerilmesi:

$I_{cr} = \frac{b x^3}{3} + \alpha_e A_s (d-x)^2 = \frac{300 \times 127^3}{3} + 6{,}25 \times 1206 \times 315^2$

$I_{cr} = 204{,}2 \times 10^6 + 749{,}7 \times 10^6 = 953{,}9 \times 10^6\text{ mm}^4$

$\sigma_s = \alpha_e \times \frac{M_{ser} \times (d-x)}{I_{cr}} = 6{,}25 \times \frac{85 \times 10^6 \times 315}{953{,}9 \times 10^6} = 6{,}25 \times 28{,}07 = 175{,}4\text{ MPa}$

Adım 5: Etkili çekme alanı Ac,eff:

$h_{c,ef} = \min\{2{,}5(h-d),\; (h-x)/3,\; h/2\} = \min\{2{,}5 \times 58 = 145,\; (500-127)/3 = 124,\; 250\} = 124\text{ mm}$

$A_{c,eff} = 124 \times 300 = 37\,200\text{ mm}^2$

Adım 6: Etkili donatı oranı:

$\rho_{p,eff} = A_s / A_{c,eff} = 1206 / 37\,200 = 0{,}0324$

Adım 7: Gerinim farkı (kt = 0,4 kalıcı yük):

$\varepsilon_{sm} - \varepsilon_{cm} = \frac{175{,}4 - 0{,}4 \times \frac{2{,}9}{0{,}0324} \times (1 + 6{,}25 \times 0{,}0324)}{200\,000}$

$= \frac{175{,}4 - 0{,}4 \times 89{,}5 \times 1{,}203}{200\,000} = \frac{175{,}4 - 43{,}1}{200\,000} = \frac{132{,}3}{200\,000} = 6{,}615 \times 10^{-4}$

Alt sınır kontrolü: $0{,}6 \times \sigma_s / E_s = 0{,}6 \times 175{,}4 / 200\,000 = 5{,}26 \times 10^{-4}$ → Hesaplanan değer > alt sınır

Adım 8: Maksimum çatlak aralığı (nervürlü, eğilme k₂=0,5):

$s_{r,max} = 3{,}4 \times 50 + 0{,}8 \times 0{,}5 \times 0{,}425 \times \frac{16}{0{,}0324}$

$= 170 + 0{,}17 \times 493{,}8 = 170 + 83{,}9 = 253{,}9\text{ mm}$

Adım 9: Karakteristik çatlak genişliği:

$w_k = 253{,}9 \times 6{,}615 \times 10^{-4} = 0{,}168\text{ mm}$

Sonuç: wk = 0,168 mm < wk,max = 0,20 mm (İller Bankası su tutucu yapı şartı) → UYGUN

Kontrol: XS1 maruziyet sınıfı için EN sınırı 0,30 mm'dir; su tutucu yapı özel şartı olan 0,20 mm sınırı belirleyici olmuştur. Eğer donatı 4φ16'ya indirgenseydi wk ≈ 0,22 mm > 0,20 mm olurdu ve sınır aşılırdı.

9. Sık Yapılan Hatalar

Tablo 9: Sık Yapılan Hatalar

Kaynaklar

1. TS 500:2000 — Betonarme Yapıların Tasarım ve Yapım Kuralları, Madde 13.3, 13.4, TSE, Ankara.
2. TS EN 1992-1-1:2009 — Beton Yapıların Tasarımı, Bölüm 1-1, Madde 7.3, TSE (Eurocode 2 Türkçe Adaptasyonu).
3. TS EN 206-1:2002 — Beton — Özellik, Performans, İmalât ve Uygunluk, Çizelge 1 (Maruziyet Sınıfları).
4. TBDY 2018 — Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği, AFAD, Bölüm 3.4 (Hasar Sınırları).
5. İller Bankası A.Ş. — Statik-Betonarme Projelerinin Hazırlanmasına Ait Teknik Şartname, 2013, Madde 2.8.4.5–2.8.4.6.
6. Celep Z., Kumbasar N. — Betonarme, 4. Baskı, Birsen Yayınevi, İstanbul, 2021.
7. Ersoy U., Özcebe G. — Betonarme, 5. Baskı, Evrim Yayınları, Ankara, 2012.
8. Nawy E.G. — Reinforced Concrete: A Fundamental Approach, 6th Ed., Pearson, 2009, Ch. 7.
9. Çevre ve Şehircilik Bakanlığı — 2025 Yılı Birim Fiyat Listesi, Ankara, Ocak 2025.

İlgili Hesaplama Araçları

Bu konuyla ilgili ücretsiz mühendislik hesaplama araçlarımızla ön tasarım ve kontrol yapabilirsiniz:

• Pas Payı Hesaplama
• Kiriş Boyutlandırma Hesaplama
• Kolon Boyutlandırma Hesaplama
• Döşeme Donatısı Hesaplama
• İnşaat Demiri Hesaplama

Önemli Mühendislik Uyarısı: Bu içerik yalnızca bilgilendirme amaçlıdır; nihai tasarım, hesap ve uygulama kararları, güncel yönetmelikler ile proje koşulları çerçevesinde yetkili bir inşaat mühendisinin denetiminde alınmalıdır. Sayısal örnekler ve formüller genel mühendislik pratiğini yansıtır; her projenin kendine özgü zemin, yük ve çevre koşulları proje müellifince ayrıca değerlendirilmelidir.