Donatılı Zemin (Toprakarme) İstinat Duvarı

1. Çalışma Prensibi

Toprakarme (Mechanically Stabilized Earth — MSE) duvar, zemin kütlesinin içine yatay olarak yerleştirilen gerilme elemanları (geogrid, çelik şerit, geotekstil vb.) aracılığıyla aktif toprak basıncına karşı direnç geliştiren, birleşik bir kompozit taşıyıcı sistem oluşturan istinat yapısıdır.

Temel mekanizma:

1. Zemin dolgusu yükleme altında yatay deplasman yapmaya çalışır.
2. Donatı elemanı sürtünme kuvvetiyle bu hareketi engeller.
3. Donatıdaki çekme kuvveti, zemine basınç/sıkıştırma gerilmesi olarak geri aktarılır.
4. Bileşik zemin+donatı sistemi rijit bir blok gibi davranır.

Saha Notu: Türkiye'de toprakarme duvarlar, 1980'lerden bu yana Reinforced Earth (REAş) ve GeoArt gibi firmalar tarafından uygulanmaktadır. İstanbul–İzmir Otoyolu, Kuzey Marmara Otoyolu, Ankara–Sivas YHT hattı ve İzmir–Çiğli Tramvay Hattı başlıca referans projelerdir.

2. Donatı Türleri

2.1 Metalik Donatılar (Galvanizli Çelik Şerit)

• Boyutlar: genişlik 50–100 mm, kalınlık 3–5 mm
• Yüzey: profilli (nervürlü) — sürtünme artırımı için
• Standart: ASTM A36 veya ASTM A572 Gr. 50
• Galvanizleme: EN ISO 1461 (minimum 610 g/m²) veya ASTM A123

Çekme dayanımı (uzun dönem tasarım):

$$T_{al} = F_y \cdot A_c / SF$$

Burada $A_c$ paslanma sonrası efektif kesit alanı, $SF = 1{,}5$, $F_y$ akma dayanımıdır.

Paslanma payı (FHWA NHI-10-024 Tablo 3.12):

• İlk 2 yıl: 15 µm/yıl
• Sonraki yıllar: 4 µm/yıl
• Tasarım ömrü: 75–100 yıl

Saha Notu — Türkiye: Sahil bölgelerinde (Ege, Marmara, Karadeniz kıyısı) klorür etkisiyle korozyon hızlanabilir. EC > 2000 µS/cm veya klorür > 200 mg/kg olan zeminlerde metalik donatı yerine PET geogrid tercih edilmelidir.

2.2 Sentetik Donatılar (Geogrid)

Geogridler, Türkiye'de TS EN 13251:2016 standardı kapsamında temin edilir.

Geogrid özellikleri:

• Malzeme: HDPE, PP (Polipropilen), PET (Polyester)
• Tipik çekme dayanımı: $T_{ult}$ = 20–200 kN/m
• Çekme dayanımı ölçüm standardı: TS EN ISO 10319:2015 (Geniş şerit çekme deneyi)

Uzun dönem tasarım çekme dayanımı (FHWA NHI-10-024 Madde 3.5):

$$T_{al} = \frac{T_{ult}}{RF_{CR} \cdot RF_{ID} \cdot RF_D \cdot RF_{BD}}$$

Dikkat: Donatı için yalnızca kısa dönem kopma dayanımı $T_{ult}$ kullanılması — azaltma faktörleri uygulanmadan — sünme altında kopma riskine yol açar.

3. Ön Yüz Sistemleri

4. Dış Stabilite Analizleri

MSE duvar, rijit bir blok olarak ele alınır. Dönme noktası: taban ön köşe.

4.1 Kayma Stabilitesi

$$FS_{kayma} = \frac{\mu \cdot (W + q \cdot L)}{P_A} \geq 1{,}5$$

Burada:

• $\mu$ = taban-zemin sürtünme katsayısı = $\tan\phi'_f$ (tipik 0,3–0,5)
• $W$ = donatılı zemin bloğu ağırlığı (kN/m)
• $P_A$ = aktif toprak itkisi (kN/m)

Rankine aktif basınç katsayısı:

$$K_a = \tan^2\!\left(45° - \frac{\phi'}{2}\right)$$

Aktif itki:

$$P_A = \frac{1}{2} K_a \gamma H^2 + K_a q H$$

4.2 Devrilme Stabilitesi

$$FS_{devrilme} = \frac{M_{stab}}{M_{dev}} \geq 2{,}0$$

Eksantriklik kontrolü:

$$e = \frac{L}{2} - \bar{x} \leq \frac{L}{6} \text{ (toprak zemin)} \quad ; \quad e \leq \frac{L}{4} \text{ (kayaya oturma)}$$

4.3 Taşıma Kapasitesi

$$\sigma_{max} = \frac{V}{L'} = \frac{W + q \cdot L}{L - 2e} \leq q_{all} = \frac{q_{ult}}{FS_{tasima}}$$

Güvenlik katsayısı $FS_{tasima} \geq 2{,}5$–$3{,}0$.

5. İç Stabilite Analizleri (FHWA Yöntemi)

5.1 Donatı Çekme Kuvveti

Her $i$. donatı katmanındaki maksimum çekme kuvveti:

$$T_{max,i} = K_i \cdot \sigma'_{v,i} \cdot S_{h,i} \cdot S_{v,i}$$

FHWA Basitleştirilmiş Yönteminde (inekstansible donatılar için):

$$K = K_a + (K_0 - K_a)\!\left(1 - \frac{z}{6}\right) \quad (z \leq 6 \text{ m})$$ $$K = K_a \quad (z > 6 \text{ m})$$

5.2 Kopma Tahkiki

$$FS_{kopma} = \frac{T_{al}}{T_{max}} \geq 1{,}5$$

5.3 Sıyrılma Tahkiki

$$FS_{siyrılma} = \frac{2 \cdot \alpha \cdot \sigma'_v \cdot l_e}{T_{max}} \geq 1{,}5$$

Burada:

• $l_e$ = aktif kayma düzlemi (çekme çizgisi) dışındaki donatı uzunluğu (m)
• $\alpha$ = ölçek düzeltme faktörü ($= 0{,}8$ HDPE geogrid için, metalik şeritte $= 1{,}0$)

Sıyrılma direnci:

$$F_{siyrılma} = 2 \cdot \alpha \cdot C_i \cdot \tan\phi' \cdot \sigma'_v \cdot l_e \cdot R_c$$

Geogrid için $C_i \approx 0{,}6$–$0{,}8$.

6. Tasarım Parametreleri

6.1 Dolgu Malzemesi Gereksinimleri

• Granüler dolgu: en az %25'i No. 200 elekten geçmemeli
• $\phi' \geq 34°$
• Sıkıştırma: $\geq \%95$ standart Proktor (TS EN 13286-2)
• pH: 5–10 arası; EC: $< 2000$ µS/cm

6.2 Donatı Uzunluğu ve Aralığı

Minimum toplam uzunluk:

$$L \geq 0{,}7H \quad \text{(FHWA minimum)}$$

Saha Notu: Yüksek sürşarj (q > 30 kPa) veya deprem bölgelerinde $L \geq 0{,}8H$ alınması önerilir.

Maksimum düşey donatı aralığı: $S_{v,max} = 0{,}80$ m (FHWA NHI-10-024 Madde 4.4.7.2).

7. Depremde Performans ve Türkiye Koşulları

7.1 TBDY 2018 Deprem Parametreleri

• Deprem yer hareketi düzeyi: DD-2 (50 yılda %10 aşılma olasılığı)
• $S_{DS}$ değeri AFAD haritasından (tdth.afad.gov.tr) konuma özel alınır
• İstinat yapısı eşdeğer sismik katsayısı: $k_h = A_s/2$

Sismik ivme katsayısı:

$$A_m = (1{,}45 - A_s) \cdot A_s$$

7.2 Mononobe-Okabe Yöntemi

$$K_{AE} = \frac{\cos^2(\phi' - \theta - \beta)}{\cos\theta \cdot \cos^2\!\beta \cdot \cos(\delta + \beta + \theta)\!\left[1 + \sqrt{\dfrac{\sin(\phi'+\delta)\sin(\phi'-i-\theta)}{\cos(\delta+\beta+\theta)\cos(i-\beta)}}\right]^2}$$

Sismik katsayı: $k_h = 0{,}5 A_m$

Sismik aktif toprak itkisi:

$$P_{AE} = \frac{1}{2} K_{AE} \gamma H^2 (1 - k_v)$$

Sismik ek kuvvet bileşkesi $0{,}6H$ yüksekliğinde etki eder.

8. İnşaat Aşamaları

Tipik inşaat sırası:

1. Zemin hazırlığı: kötü malzeme kaldırılır; min. 5 geçişli titreşimli silindirle sıkıştırılır.
2. Tesviye betonu: 150 mm kalınlığında C16/20, min. 12 saat kür bekletilir.
3. İlk sıra panel montajı: düşeylik ve hizalama kontrol edilir; geçici desteklerle sabitlenir.
4. Drenaj tabakası ve filtre: geotekstil panellere uygulanır; granüler drenaj tabakası yerleştirilir.
5. Dolgu serilmesi: ön yüzden 3 m uzakta başlar; tabaka kalınlığı max. 200 mm.
6. Sıkıştırma: ön yüze yakın bölgelerde küçük kompaktör; geride büyük silindir — min. %95 standart Proktor.
7. Geogrid/şerit bağlantısı: donatılar panel bağlantı noktalarına takılır.
8. Bir üst sıra panel + tekrar: istenen yüksekliğe kadar tekrarlanır.

9. Tipik Kesit

Örnek Problemler

Problem 1 — Kolay

Bağlam: Türkiye İç Anadolu bölgesinde ($\phi' = 34°$) bir karayolu dolgusu için H = 5,0 m yüksekliğinde toprakarme duvar tasarlanmaktadır.

Veriler:

• H = 5,0 m; $\gamma = 20{,}0$ kN/m³; $\phi' = 34°$; $q_{ult} = 300$ kPa
• Sürşarj: q = 10,0 kPa; Taban sürtünme: $\mu = \tan 30° = 0{,}577$

İstenen: Minimum donatı uzunluğu ve Rankine aktif basınç katsayısı.

Çözüm:

$$L_{min} = 0{,}7 \times H = 0{,}7 \times 5{,}0 = \mathbf{3{,}5 \text{ m}}$$ $$K_a = \tan^2\!\left(45° - \frac{34°}{2}\right) = \tan^2(28°) = \mathbf{0{,}283}$$ $$P_A = \frac{1}{2}(0{,}283)(20{,}0)(5{,}0)^2 + (0{,}283)(10{,}0)(5{,}0) = 70{,}7 + 14{,}1 = \mathbf{84{,}8 \text{ kN/m}}$$

Sonuç: $L_{min} = 3{,}5$ m; $K_a = 0{,}283$; $P_A = 84{,}8$ kN/m.

Kontrol: $L/H = 3{,}5/5 = 0{,}70 \geq 0{,}70$ ✓ (FHWA minimum şartı sağlandı)

Problem 2 — Orta

Veriler:

• H = 7,0 m; $\gamma = 19{,}5$ kN/m³; $\phi' = 36°$; q = 12,0 kPa
• Geogrid $T_{al} = 35$ kN/m; $S_v = 0{,}60$ m; $S_h = 1{,}0$ m
• İncelenen katman derinliği: $z = 5{,}0$ m; $l_e = 3{,}5$ m
• Ölçek faktörü: $\alpha = 0{,}8$; Etkileşim katsayısı: $C_i = 0{,}75$

İstenen: $z = 5{,}0$ m'deki donatı katmanı için kopma ve sıyrılma güvenlik katsayıları.

Çözüm:

Adım 1 — Aktif Basınç Katsayısı:

$$K_a = \tan^2\!\left(45° - \frac{36°}{2}\right) = \tan^2(27°) = 0{,}2596$$

$z = 5{,}0$ m $\leq 6$ m, FHWA basitleştirilmiş formülü:

$$K_0 = 1 - \sin(36°) = 0{,}412$$ $$K = 0{,}2596 + (0{,}412 - 0{,}2596)\!\left(1 - \frac{5{,}0}{6}\right) = 0{,}2596 + 0{,}1524 \times 0{,}167 = \mathbf{0{,}285}$$

Adım 2 — Düşey Efektif Gerilme:

$$\sigma'_v = \gamma z + q = 19{,}5 \times 5{,}0 + 12{,}0 = 97{,}5 + 12{,}0 = \mathbf{109{,}5 \text{ kPa}}$$

Adım 3 — Maksimum Çekme Kuvveti:

$$T_{max} = K \cdot \sigma'_v \cdot S_h \cdot S_v = 0{,}285 \times 109{,}5 \times 1{,}0 \times 0{,}60 = \mathbf{18{,}72 \text{ kN/m}}$$

Adım 4 — Kopma Güvenlik Katsayısı:

$$FS_{kopma} = \frac{T_{al}}{T_{max}} = \frac{35{,}0}{18{,}72} = \mathbf{1{,}87 \geq 1{,}5} \quad \checkmark$$

Adım 5 — Sıyrılma Güvenlik Katsayısı:

$$F_{siyrılma} = 2 \times 0{,}8 \times 0{,}75 \times \tan(36°) \times 109{,}5 \times 3{,}5 = 2 \times 0{,}8 \times 0{,}75 \times 0{,}727 \times 109{,}5 \times 3{,}5 = 334{,}5 \text{ kN/m}$$ $$FS_{siyrılma} = \frac{334{,}5}{18{,}72} = \mathbf{17{,}9 \geq 1{,}5} \quad \checkmark$$

Sonuçlar: $FS_{kopma} = 1{,}87$ ✓ | $FS_{siyrılma} = 17{,}9$ ✓

Kontrol: Sıyrılma FS kopma FS'den çok daha yüksek; tasarımı belirleyen parametrenin kopma FS olduğu doğrulandı.

Problem 3 — Zor

Bağlam: Türkiye 1. Derece Deprem Bölgesinde ($S_{DS} = 1{,}20g$, ZC zemin sınıfı) köprü yaklaşım dolgusu için H = 8,0 m yüksekliğinde toprakarme duvarın sismik dış stabilite analizi.

Veriler:

• H = 8,0 m; $\gamma = 20{,}0$ kN/m³; $\phi' = 36°$; $q_{ult} = 450$ kPa; q = 15,0 kPa
• L = 5,6 m ($= 0{,}70H$); $\mu = \tan 32° = 0{,}625$
• $S_{DS} = 1{,}20g$; $A_s = 0{,}40g$ (TBDY 2018 DD-2); $I = 1{,}5$

İstenen: (a) Statik kayma FS, (b) Sismik kayma FS (M-O), (c) TBDY 2018 minimum değerleriyle karşılaştırma.

Çözüm:

Adım 1 — Statik Aktif İtki:

$$K_a = \tan^2(27°) = 0{,}2596$$ $$P_A^{statik} = \frac{1}{2}(0{,}2596)(20{,}0)(8{,}0)^2 + (0{,}2596)(15{,}0)(8{,}0) = 166{,}1 + 31{,}2 = \mathbf{197{,}3 \text{ kN/m}}$$

Adım 2 — Statik Blok Ağırlığı ve Kayma FS:

$$W = \gamma \cdot H \cdot L = 20{,}0 \times 8{,}0 \times 5{,}6 = \mathbf{896{,}0 \text{ kN/m}}$$ $$FS_{kayma,statik} = \frac{0{,}625 \times (896{,}0 + 15{,}0 \times 5{,}6)}{197{,}3} = \frac{0{,}625 \times 980{,}0}{197{,}3} = \frac{612{,}5}{197{,}3} = \mathbf{3{,}10 \geq 1{,}5} \quad \checkmark$$

Adım 3 — Sismik Katsayı (TBDY 2018 / FHWA):

$$A_m = (1{,}45 - A_s) \cdot A_s = (1{,}45 - 0{,}40) \times 0{,}40 = 1{,}05 \times 0{,}40 = 0{,}42$$ $$k_h = 0{,}5 \times A_m = 0{,}5 \times 0{,}42 = \mathbf{0{,}21}$$

Adım 4 — Sismik Açı:

$$\theta = \arctan\!\left(\frac{0{,}21}{1 - 0}\right) = \arctan(0{,}21) = \mathbf{11{,}9°} \quad (k_v = 0)$$

Adım 5 — M-O Sismik Artış (Seed-Whitman Basitleştirilmiş):

$$\Delta P_{AE} = 0{,}375 \cdot k_h \cdot \gamma \cdot H^2 = 0{,}375 \times 0{,}21 \times 20{,}0 \times 64{,}0 = \mathbf{100{,}8 \text{ kN/m}}$$ $$P_{AE} = 197{,}3 + 100{,}8 = \mathbf{298{,}1 \text{ kN/m}}$$

Sismik bileşke $0{,}6H = 4{,}8$ m'de etki eder.

Adım 6 — Sismik Atalet Kuvveti:

$$F_{ir} = k_h \cdot W = 0{,}21 \times 896{,}0 = \mathbf{188{,}2 \text{ kN/m}}$$

Adım 7 — Sismik Kayma FS:

$$FS_{kayma,sismik} = \frac{\mu \cdot (W + qL)}{P_{AE} + F_{ir}} = \frac{0{,}625 \times 980{,}0}{298{,}1 + 188{,}2} = \frac{612{,}5}{486{,}3} = \mathbf{1{,}26 \geq 1{,}10} \quad \checkmark$$

Sismik minimum $FS_{sismik} = 1{,}10$ şartı sağlanmaktadır. Güvenliği artırmak için L = 0,8H = 6,4 m alınması önerilir.

Adım 8 — L = 6,4 m ile Kontrol:

$$W' = 20{,}0 \times 8{,}0 \times 6{,}4 = \mathbf{1024{,}0 \text{ kN/m}}$$ $$FS_{kayma,sismik}' = \frac{0{,}625 \times (1024{,}0 + 15{,}0 \times 6{,}4)}{486{,}3} = \frac{0{,}625 \times 1120{,}0}{486{,}3} = \frac{700{,}0}{486{,}3} = \mathbf{1{,}44} \geq 1{,}10 \quad \checkmark$$

Sonuç: Deprem bölgelerinde $L \geq 0{,}8H$ alınması sismik kayma güvenliğini önemli ölçüde iyileştirmektedir. TBDY 2018 parametreleri ile Mononobe-Okabe yöntemi birlikte uygulandığında sismik toprak itkisi statik değerin yaklaşık 1,5 katına çıkabilmektedir.

Sayısal Örnek — MSE Duvar Dış Stabilite (Orijinal)

Verilen: H = 6,0 m; $\gamma = 19{,}0$ kN/m³; $\phi' = 36°$; $q_{ult} = 400$ kPa; q = 10,0 kPa; $\mu = 0{,}625$; L = 0,7 × 6,0 = 4,2 m.

Adım 1: $K_a = \tan^2(27°) = 0{,}2596$

Adım 2: $P_A = \frac{1}{2}(0{,}2596)(19{,}0)(6{,}0)^2 + (0{,}2596)(10{,}0)(6{,}0) = 88{,}8 + 15{,}6 = \mathbf{104{,}4}$ kN/m

Adım 3: $W = 19{,}0 \times 6{,}0 \times 4{,}2 = \mathbf{478{,}8}$ kN/m

Adım 4 — Kayma: $FS_{kayma} = \frac{0{,}625 \times 520{,}8}{104{,}4} = \frac{325{,}5}{104{,}4} = \mathbf{3{,}12 \geq 1{,}5}$ ✓

Adım 5 — Devrilme:

$M_{stab} = 478{,}8 \times 2{,}1 + 42{,}0 \times 2{,}1 = 1005{,}5 + 88{,}2 = \mathbf{1093{,}7}$ kN·m/m

$M_{dev} = 104{,}4 \times (6{,}0/3) = 104{,}4 \times 2{,}0 = \mathbf{208{,}8}$ kN·m/m

$$FS_{devrilme} = \frac{1093{,}7}{208{,}8} = \mathbf{5{,}24 \geq 2{,}0} \quad \checkmark$$

Adım 6 — Taşıma Gücü:

$$\bar{x} = \frac{1093{,}7 - 208{,}8}{520{,}8} = \frac{884{,}9}{520{,}8} = 1{,}699 \text{ m}$$ $$e = \frac{4{,}2}{2} - 1{,}699 = 0{,}401 \text{ m} \leq \frac{4{,}2}{6} = 0{,}700 \text{ m} \quad \checkmark$$ $$\sigma_{max} = \frac{520{,}8}{4{,}2 - 2 \times 0{,}401} = \frac{520{,}8}{3{,}398} = 153{,}3 \text{ kPa}$$ $$FS_{tasima} = \frac{400}{153{,}3} = \mathbf{2{,}61 \geq 2{,}5} \quad \checkmark$$

Sık Yapılan Hatalar

1. Donatı uzunluğunu $0{,}7H$'den kısa seçmek: Sıyrılma FS kritik bölgelerde 1,5'in altına düşer.
2. Dolgu malzemesi granülometresini kontrol etmemek: No. 200 elekten geçen oran %25'i geçmemeli; EC < 2000 µS/cm kontrolü zorunlu.
3. Uzun dönem tasarım dayanımını belirlemeden $T_{ult}$ kullanmak: Sünme altında kopma riski; TS EN 13251:2016 test raporları temin edilmeden malzeme teslim alınmamalı.
4. Sismik tasarım ihmali: Mononobe-Okabe ek yatay sismik kuvveti ($k_h = 0{,}5A_m$) dahil edilmediğinde gerçek güvenlik katsayısı ciddi ölçüde düşer.
5. Ön yüz panel bağlantılarını donatıyla yanlış hizalamak: Eğilme momenti yükleri bağlantı noktasına aktarılır; panel hasar görebilir.
6. Düşey donatı aralığını 0,80 m'den büyük almak: Her donatı katmanındaki $T_{max}$ değeri artar, sıyrılma güvenliği düşer.
7. Don derinliğini göz ardı etmek: İç ve Doğu Anadolu'da (80–200 cm) ön yüz tesviye betonu don derinliği altına gömülmeli.
8. Türkiye'de TS EN 13251 belgesi olmayan geogrid kullanmak: KGM ve belediye projelerinde TS EN 13251:2016 uygunluk belgesi zorunludur.

Kaynaklar

1. FHWA (2009). Design and Construction of Mechanically Stabilized Earth Walls and Reinforced Soil Slopes. FHWA NHI-10-024.
2. FHWA (2023). Design and Construction of Mechanically Stabilized Earth (MSE) Walls. FHWA-HIF-24-002.
3. AASHTO (2020). LRFD Bridge Design Specifications, 9th Ed.
4. Özer, M. & Çelebi, B. (2024). Geogrid Donatılı İstinat Duvarı Yapımında Kullanılan Dolgu Malzemesinin Güvenlik Katsayıları Üzerindeki Etkisi. Politeknik Dergisi, 27(5): 1681–1695. DOI: 10.2339/politeknik.1252417
5. Ertuğrul, Ö. L. & Zahin, B. B. (2023). A parametric study on the dynamic lateral earth forces on retaining walls according to European and Turkish Building Earthquake Codes. Turkish Journal of Engineering, 7(3): 196–207.
6. TBDY 2018. Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği, Bölüm 16. T.C. Resmi Gazete, 18.03.2018 No:30364.
7. TS EN 13251:2016. Geotekstil ve Geotekstil Bağlantılı Ürünler — Zemin Güçlendirme ve İstinat Yapılarında Kullanım. TSE.
8. TS EN ISO 10319:2015. Geosentetikler — Geniş Şerit Çekme Deneyi. TSE.
9. KGM (2013). Karayolu Teknik Şartnamesi. Karayolları Genel Müdürlüğü.
10. GeoArt (2017). Donatılı Zemin Duvarlar. GeoArt, İstanbul.
11. Çevre, Şehircilik ve İklim Değişikliği Bakanlığı (2025). İnşaat Birim Fiyatları — Poz No. 10.450.5233–10.450.5253.

İlgili Hesaplama Araçları

Bu konuyla ilgili ücretsiz mühendislik hesaplama araçlarımızla ön tasarım ve kontrol yapabilirsiniz:

• Zemin Taşıma Gücü Hesaplama
• SPT N30 Düzeltme Hesaplama
• İnşaat Demiri Hesaplama
• Döşeme Donatısı Hesaplama

Önemli Mühendislik Uyarısı: Bu içerik yalnızca bilgilendirme amaçlıdır; nihai tasarım, hesap ve uygulama kararları, güncel yönetmelikler ile proje koşulları çerçevesinde yetkili bir inşaat mühendisinin denetiminde alınmalıdır. Sayısal örnekler ve formüller genel mühendislik pratiğini yansıtır; her projenin kendine özgü zemin, yük ve çevre koşulları proje müellifince ayrıca değerlendirilmelidir.

Bilgi Portali Editörü (2026). Donatılı Zemin (Toprakarme) İstinat Duvarı. Yapıdan — İnşaat Mühendisliği Bilgi Portalı. https://yapidan.com/kategoriler/tm/donatili-zemin-toprakarme-istinat-duvari