CPT Verileri ve Korelasyonlar Rehberi

Birincil Yönetmelik: TBDY 2018 Bölüm 16.6 Destekleyici Standartlar: TS EN ISO 22476-1:2022, ASTM D5778-21

1. CPT'ye Giriş

Standartlar: ASTM D5778-21, TS EN ISO 22476-1:2022 (EN ISO 22476-1:2022 Türkçe adaptasyonu)

Tablo 1: CPT'ye Giriş

Tablo 2: CPT'ye Giriş

Saha Notu (Türkiye): Türkiye'de CPT deneyi ağırlıklı olarak alüvyal ovalarda (İzmit Körfezi, Adapazarı, Gediz ve Büyük Menderes ovaları, İstanbul Avrupa Yakası kıyı zemin bölgeleri) uygulanmaktadır. 1999 Kocaeli Depremi sonrasında Adapazarı'nda gerçekleştirilen kapsamlı CPT çalışmaları, yumuşak alüvyal zeminlerde sıvılaşma riskinin değerlendirilmesinde CPT'nin etkinliğini doğrulamıştır.

2. CPT Parametreleri

2.1 Koni Uç Direnci ($q_c$)

Koninin uç kısmına etki eden basınç:

$q_c = \frac{F_{\text{cone}}}{A_{\text{cone}}} \quad \text{[MPa]}$

Standart koni uç alanı: $A_{\text{cone}} = 10\text{ cm}^2$ (ASTM D5778-21 / TS EN ISO 22476-1:2022)

2.2 Düzeltilmiş Koni Uç Direnci ($q_t$)

Su basıncının etkisi düzeltilir:

$q_t = q_c + u_2 (1 - a)$

• $u_2$: Koni arkasındaki boşluk suyu basıncı
• $a$: Koni net alan oranı (tipik: 0,70–0,85; üretici katalogdan alınır)

Dikkat: Killi ve siltli zeminlerde $u_2$ önemli oranda büyüyebilir ($u_2 \gg u_0$). Bu düzeltme yapılmadığında $q_t$ değeri %5–15 oranında hafife alınır, bu da drenajsız kayma dayanımı ($c_u$) hesaplarında ciddi hataya yol açar. Çıkartılan her koni için $a$ değeri kalibre edilmelidir (ASTM D5778-21 Bölüm 5.3).

2.3 Sürtünme Direnci ($f_s$)

Koni arkasındaki manşet (sleeve) üzerindeki birim sürtünme:

$f_s = \frac{F_{\text{sleeve}}}{A_{\text{sleeve}}} \quad \text{[kPa]}$

Standart manşet alanı: $A_{\text{sleeve}} = 150\text{ cm}^2$ (TS EN ISO 22476-1:2022 Madde 4.2.2)

2.4 Sürtünme Oranı ($R_f$)

$R_f = \frac{f_s}{q_t} \times 100\% \quad [\%]$

2.5 Normalize Edilmiş Parametreler ve Yinelemeli Hesap (Robertson 2009)

Robertson (2009) yönteminde normalize uç direnci $Q_{tn}$, $n$ üssü ile hesaplanır. $n$ değeri zemin türüne bağlıdır (kum: 0,5; silt: 0,75; kil: 1,0) ve başlangıçta n=1 varsayılarak yineleme yapılır:

$Q_{tn} = \frac{(q_t - \sigma_{v0}) / p_a}{(\sigma'_{v0} / p_a)^n}$

$F_r = \frac{f_s}{q_t - \sigma_{v0}} \times 100\%$

$B_q = \frac{u_2 - u_0}{q_t - \sigma_{v0}}$

Yinelemeli n Hesabı (Robertson 2009):

1. $n = 1{,}0$ varsay, $Q_{tn}$ ve $F_r$ hesapla → $I_c$ bul
2. $n = 0{,}381 I_c + 0{,}05 (\sigma'_{v0}/p_a) - 0{,}15$ formülüyle yeni n hesapla ($n \leq 1{,}0$)
3. Yeni n ile $Q_{tn}$ ve $I_c$'yi yeniden hesapla
4. $|I_c^{\text{yeni}} - I_c^{\text{eski}}| < 0{,}01$ olana kadar tekrar et (genellikle 2–3 iterasyon)

Dikkat: Sabit n=1 varsayımı, kumlu zeminlerde $I_c$'yi olduğundan büyük tahmin eder ve zemin sınıflandırmasında hataya yol açar. Yinelemeli yöntem zorunludur.

3. Robertson (1990/2010) Zemin Sınıflandırması

Robertson diyagramı, $Q_{tn}$–$F_r$ veya $Q_{tn}$–$B_q$ koordinatlarında zemin türünü belirler.

3.1 Zemin Davranış Tipi (Soil Behaviour Type — SBT)

Tablo 3: Zemin Davranış Tipi (Soil Behaviour Type — SBT)

3.2 $I_c$ — CPT Zemin Sınıfı Endeksi (Robertson & Wride 1998)

$I_c = \sqrt{(3{,}47 - \log Q_{tn})^2 + (\log F_r + 1{,}22)^2}$

Tablo 4: — CPT Zemin Sınıfı Endeksi (Robertson & Wride 1998)

Not: TBDY 2018 Bölüm 16.6'ya göre sıvılaşma analizi yalnızca $I_c < 2{,}60$ olan zeminler için uygulanır (kohezyonsuz veya düşük plastisiteli: PI < %12).

4. Zemin Parametre Korelasyonları

4.1 Kum — Sürtünme Açısı ($\phi'$)

Robertson & Campanella (1983):

$\phi' = \arctan\left[0{,}1 + 0{,}38 \log\left(\frac{q_t}{\sigma'_{v0}}\right)\right]$

Geçerlilik aralığı: $q_t / \sigma'_{v0}$ = 20–300; NC ve OC kumlar

Robertson (2010) — Durum Parametresi ($\psi$) Tabanlı:

$\phi' = \phi'_{cv} - A_\phi \cdot \psi$

Burada $\phi'_{cv}$ kritik hal sürtünme açısı (kumlar için 30°–34°), $A_\phi \approx 2{,}5\text{–}5{,}0$ katsayısı, $\psi$ durum parametresidir.

Saha Notu (Türkiye): Türkiye kıyı alüvyal kumlarında (Sakarya, İzmir Körfezi) $\phi'$ genellikle 28°–35° arasında ölçülmektedir. Silika içeriği yüksek kumlar için üst sınır geçerlidir.

Dikkat: Robertson & Campanella (1983) formülü mika veya feldspar ağırlıklı zeminlerde gerçek $\phi'$'den 2–4° düşük değer verebilir. Bu durum özellikle Ege kıyılarında (mika içerikli kum) önem taşır.

4.2 Kum — Rölatif Sıkılık ($D_r$)

Jamiolkowski vd. (1988):

$D_r = \frac{1}{2{,}96} \ln\left(\frac{q_c}{61 \cdot (OCR)^{0{,}18} \cdot (\sigma'_{v0})^{0{,}5}}\right)$

Baldi vd. (1986) — NC Kum (Ticino kumu):

$D_r = \left[\frac{1}{C_2} \ln\left(\frac{q_c}{C_0 \cdot (\sigma'_{v0})^{C_1}}\right)\right]^{0{,}5}$

$C_0 = 157$, $C_1 = 0{,}55$, $C_2 = 2{,}41$ tipik değerler (NC kum; $q_c$ [kPa], $\sigma'_{v0}$ [kPa])

Tablo 5: Kum — Rölatif Sıkılık ()

4.3 Kil — Drenajsız Kayma Dayanımı ($c_u$)

$c_u = \frac{q_t - \sigma_{v0}}{N_{kt}}$

Tablo 6: Kil — Drenajsız Kayma Dayanımı ()

Boşluk suyu basıncı tabanlı (Robertson 1990):

$c_u = \frac{u_2 - u_0}{N_{\Delta u}} \quad (N_{\Delta u} \approx 6\text{–}8)$

4.4 Kil — Aşırı Konsolidasyon Oranı (OCR)

Mayne & Kemper (1988):

$OCR = k \left(\frac{q_t - \sigma_{v0}}{\sigma'_{v0}}\right)^m \quad (k = 0{,}37,\ m = 1{,}0\ \text{tipik})$

Kulhawy & Mayne (1990):

$OCR = 0{,}33 \left(\frac{q_t - \sigma_{v0}}{\sigma'_{v0}}\right)^{1{,}0}$

4.5 Elastisite ve Sıkışabilirlik Modülleri

Kum için (Robertson 1990):

$E_s = \alpha_E (q_t - \sigma_{v0})$

Tablo 7: Elastisite ve Sıkışabilirlik Modülleri

Sıkışabilirlik modülü:

$M = E_{oed} = \alpha_M \cdot q_c$

Tablo 8: Elastisite ve Sıkışabilirlik Modülleri

4.6 Küçük Birim Şekil Değiştirmeli Kayma Modülü ($G_0$)

Robertson (2009) — CPT'den $G_0$ tahmini:

$G_0 = 0{,}0188 \cdot 10^{(0{,}55 I_c + 1{,}68)} \cdot (q_t - \sigma_{v0})$

Bu formül SCPTu (sismik koni) yapılmadığı durumlarda kullanılır; SCPTu mevcutsa $G_0 = \rho V_s^2$ tercih edilir.

SCPTu'dan doğrudan $V_s$ ve $G_0$:

$G_0 = \rho \cdot V_s^2$

Tablo 9: Küçük Birim Şekil Değiştirmeli Kayma Modülü ()

4.7 Geçirgenlik Katsayısı ($k$)

Tablo 10: Geçirgenlik Katsayısı ()

5. CPT Profil Yorumlama

Tablo 11: CPT Profil Yorumlama

6. Sıvılaşma Potansiyelinin Değerlendirilmesi (TBDY 2018 Bölüm 16.6)

CPT ile sıvılaşma potansiyeli değerlendirmesi Robertson & Wride (1998) yöntemiyle yapılır. TBDY 2018 Bölüm 16.6.8, bu yöntemi kabul etmektedir.

Ön koşul (TBDY 2018 Madde 16.6.4): Analiz, yeraltı su seviyesinin altındaki, yüzeyden 20 m derinliğe kadar olan kohezyonsuz/düşük kohezyonlu (PI < %12, $I_c < 2{,}60$) zeminler için uygulanır.

6.1 Normalize Edilmiş Uç Direnci

$q_{c1N} = C_N \cdot \frac{q_c}{p_a}$

$C_N = \left(\frac{p_a}{\sigma'_{v0}}\right)^n \leq 2{,}0$

Burada $n$ üssü:

• Temiz kum: $n \approx 0{,}5$
• Kum karışımı / siltli kum: $n \approx 0{,}7$ (yinelemeli; Bölüm 2.5'e bakınız)
• Kil / ince taneli: $n \approx 1{,}0$

6.2 İnce Tane Düzeltmesi — $K_c$ Katsayısı (Robertson & Wride 1998)

$q_{c1Ncs} = K_c \cdot q_{c1N}$

$K_c = \begin{cases} 1{,}0 & I_c \leq 1{,}64 \\ -0{,}403 I_c^4 + 5{,}581 I_c^3 - 21{,}63 I_c^2 + 33{,}75 I_c - 17{,}88 & I_c > 1{,}64 \end{cases}$

6.3 Çevrimsel Direnç Oranı ($CRR_{7,5}$)

$CRR_{7{,}5} = \begin{cases} 0{,}833 \left[\dfrac{q_{c1Ncs}}{1000}\right] + 0{,}05 & q_{c1Ncs} < 50 \\[10pt] 93 \left[\dfrac{q_{c1Ncs}}{1000}\right]^3 + 0{,}08 & 50 \leq q_{c1Ncs} < 160 \\[6pt] \text{Sıvılaşma olmaz} & q_{c1Ncs} \geq 160 \end{cases}$

6.4 Çevrimsel Yük Oranı (CSR) — TBDY 2018 Ek 16B

$CSR = 0{,}65 \cdot \frac{\sigma_{v0}}{\sigma'_{v0}} \cdot a_{max,yüzey} \cdot r_d$

Burada $a_{max,yüzey} = 0{,}4 \cdot S_{DS}$ (TBDY 2018 Denklem 16B.4; $S_{DS}$ kısa periyot tasarım ivmesi)

Gerilme Azaltma Katsayısı ($r_d$):

$r_d = \begin{cases} 1 - 0{,}00765 \cdot z & z \leq 9{,}15\text{ m} \\ 1{,}174 - 0{,}0267 \cdot z & 9{,}15\text{ m} < z \leq 23\text{ m} \end{cases}$

6.5 Büyüklük Ölçek Faktörü (MSF) ve Geostatik Stres Düzeltmesi ($K_\sigma$)

MSF (Youd vd. 2001):

$MSF = \frac{10^{2{,}24}}{M_w^{2{,}56}}$

$K_\sigma$ — Geostatik Stres Düzeltmesi (Boulanger & Idriss 2004):

$K_\sigma = 1 - C_\sigma \ln\left(\frac{\sigma'_{v0}}{p_a}\right) \leq 1{,}1$

$C_\sigma = \frac{1}{18{,}9 - 17{,}3 D_r} \leq 0{,}3$

6.6 Güvenlik Sayısı (FS) — TBDY 2018 Denklem 16B.7

$FS = \frac{CRR_{7{,}5} \cdot MSF \cdot K_\sigma}{CSR}$

Tablo 12: Güvenlik Sayısı (FS) — TBDY 2018 Denklem 16B.7

7. Sık Yapılan Hatalar

Tablo 13: Sık Yapılan Hatalar

8. CPT Parametre Tablosu Özeti

Tablo 14: CPT Parametre Tablosu Özeti

9. Örnek Problemler

Problem 1 — $q_t$, $R_f$, $I_c$ Hesabı — Kolay

Veriler:

• $q_c = 8{,}5\text{ MPa}$
• $f_s = 75\text{ kPa}$
• $u_2 = u_0 = 100\text{ kPa}$ (statik — kum, drenajlı)
• Net alan oranı $a = 0{,}80$
• $\sigma_{v0} = 100\text{ kPa}$ ($z = 5$ m; $\gamma = 20\text{ kN/m}^3$)
• $\sigma'_{v0} = 60\text{ kPa}$ (YST $z = 2$ m'de)

İstenen: $q_t$, $R_f$, $Q_{tn}$ (n=1), $F_r$, $I_c$'yi hesapla ve zemin türünü belirle.

Çözüm:

Adım 1 — Düzeltilmiş uç direnci (TS EN ISO 22476-1:2022 Madde 6.2):

$q_t = q_c + u_2 (1-a) = 8{,}5 + 0{,}1 \times (1 - 0{,}80) = 8{,}5 + 0{,}02 = 8{,}52\text{ MPa}$

Adım 2 — Sürtünme oranı:

$R_f = \frac{75}{8520} \times 100 = 0{,}88\%$

Adım 3 — Normalize uç direnci (n=1 — ilk iterasyon):

$Q_{tn} = \frac{(8520 - 100)/100}{(60/100)^1} = \frac{84{,}2}{0{,}60} = 140{,}3$

Adım 4 — Normalize sürtünme oranı:

$F_r = \frac{75}{8520 - 100} \times 100 = \frac{75}{8420} \times 100 = 0{,}89\%$

Adım 5 — $I_c$ (Robertson & Wride 1998):

$I_c = \sqrt{(3{,}47 - \log 140{,}3)^2 + (\log 0{,}89 + 1{,}22)^2} = \sqrt{(3{,}47 - 2{,}147)^2 + (-0{,}051 + 1{,}22)^2}$

$I_c = \sqrt{(1{,}323)^2 + (1{,}169)^2} = \sqrt{1{,}750 + 1{,}367} = \sqrt{3{,}117} = 1{,}76$

Sonuç: $I_c = 1{,}76$ → Tablo 4: Kum karışımı sınırı, SBT Bölge 5–6 (Siltli kum–Temiz kum)

Kontrol: $R_f = 0{,}88\%$ → Tablo 3'te SBT Bölge 6 (Temiz kum–siltli kum: 0,5–1,5%) ile uyumlu.

Problem 2 — CPT ile Sıvılaşma Değerlendirmesi — Orta

Senaryo: Sıvılaşma potansiyeli değerlendirmesi (İzmit körfezi siltli kum dolgu, $M_w$ = 7,5)

Veriler:

• Derinlik: $z = 6{,}0\text{ m}$
• $q_c = 4{,}2\text{ MPa}$, $f_s = 55\text{ kPa}$, $u_2 = u_0$ (kum)
• $a = 0{,}80$, $\gamma_{sat} = 19\text{ kN/m}^3$, YST = 1,5 m
• $S_{DS} = 0{,}80\text{ g}$ (TBDY 2018'den Kocaeli bölgesi DD-2 deprem düzeyi)
• $M_w = 7{,}5$, $p_a = 100\text{ kPa}$

İstenen: Sıvılaşmaya karşı güvenlik sayısı FS.

Çözüm:

Adım 1 — Gerilmeler:

$\sigma_{v0} = 1{,}5 \times 19 + 4{,}5 \times 19 = 28{,}5 + 85{,}5 = 114\text{ kPa}$

$\sigma'_{v0} = 114 - (6{,}0 - 1{,}5) \times 9{,}81 = 114 - 44{,}1 = 69{,}9\text{ kPa}$

Adım 2 — $q_t$, $Q_{tn}$, $F_r$, $I_c$ (n=1 — iterasyon 1):

$q_t = 4{,}2 + 0{,}10 \times 0{,}20 = 4{,}22\text{ MPa}$

$Q_{tn} = \frac{(4220 - 114)/100}{(69{,}9/100)^1} = \frac{41{,}06}{0{,}699} = 58{,}7; \quad F_r = \frac{55}{4220 - 114} \times 100 = 1{,}34\%$

$I_c = \sqrt{(3{,}47-1{,}769)^2 + (0{,}127+1{,}22)^2} = \sqrt{(1{,}701)^2 + (1{,}347)^2} = 2{,}17$

n güncelleme: $n = 0{,}381 \times 2{,}17 + 0{,}05 \times (69{,}9/100) - 0{,}15 = 0{,}71$

İterasyon 2 (n=0,71):

$Q_{tn} = \frac{41{,}06}{(0{,}699)^{0{,}71}} = \frac{41{,}06}{0{,}785} = 52{,}3; \quad I_c \approx 2{,}21 \approx 2{,}17 \quad \checkmark$

Adım 3 — $C_N$, $q_{c1N}$:

$C_N = \left(\frac{100}{69{,}9}\right)^{0{,}71} = 1{,}29 \leq 2{,}0; \quad q_{c1N} = 1{,}29 \times \frac{4200}{100} = 54{,}2$

Adım 4 — $K_c$ ($I_c = 2{,}21 > 1{,}64$):

$K_c = -0{,}403(2{,}21)^4 + 5{,}581(2{,}21)^3 - 21{,}63(2{,}21)^2 + 33{,}75 \times 2{,}21 - 17{,}88 = 1{,}76$

$q_{c1Ncs} = 1{,}76 \times 54{,}2 = 95{,}4$

Adım 5 — $CRR_{7,5}$ ($50 \leq 95{,}4 < 160$):

$CRR_{7{,}5} = 93 \times \left(\frac{95{,}4}{1000}\right)^3 + 0{,}08 = 0{,}0806 + 0{,}08 = 0{,}161$

Adım 6 — CSR (TBDY 2018 Ek 16B.4):

$r_d = 1 - 0{,}00765 \times 6{,}0 = 0{,}954; \quad a_{max} = 0{,}4 \times 0{,}80 = 0{,}32\text{ g}$

$CSR = 0{,}65 \times \frac{114}{69{,}9} \times 0{,}32 \times 0{,}954 = 0{,}65 \times 1{,}631 \times 0{,}305 = 0{,}324$

Adım 7 — MSF ($M_w = 7{,}5$):

$MSF = \frac{10^{2{,}24}}{7{,}5^{2{,}56}} = \frac{173{,}8}{106{,}6} = 1{,}63$

Not: $M_w = 7{,}5$ için MSF ≈ 1,0 (referans deprem büyüklüğü olarak tanım gereği).

Adım 8 — Güvenlik Sayısı:

$FS = \frac{CRR_{7{,}5} \times MSF}{CSR} = \frac{0{,}161 \times 1{,}0}{0{,}324} = 0{,}50$

Sonuç: $FS = 0{,}50 < 1{,}0$ → Sıvılaşma beklenir (TBDY 2018 Madde 16.6.8)

Kontrol: $I_c = 2{,}21 < 2{,}60$ → analiz geçerli; $q_{c1Ncs} = 95{,}4 < 160$ → CRR formülü doğru aralık.

Problem 3 — SCPTu ile Zemin Sınıflandırması ve $c_u$ — Zor

Senaryo: Tam SCPTu veri seti ile zemin parametrelerinin hesabı ve TBDY 2018 zemin sınıfının belirlenmesi (İstanbul zemin senaryosu, $z = 10$ m)

Veriler:

• $q_c = 1{,}8\text{ MPa}$, $f_s = 60\text{ kPa}$, $u_2 = 220\text{ kPa}$, $u_0 = 80\text{ kPa}$
• $a = 0{,}82$, $\gamma_{sat} = 17{,}5\text{ kN/m}^3$ (yumuşak kil), YST = 1,0 m
• Ölçülen kayma dalgası hızı: $V_s = 148\text{ m/s}$
• Zemin: kil ($\rho = 1785\text{ kg/m}^3$)

İstenen: $q_t$, $G_0$, TBDY 2018 zemin sınıfı, $c_u$ ve OCR hesapla.

Çözüm:

Adım 1 — $q_t$:

$q_t = 1{,}8 + 0{,}220 \times (1 - 0{,}82) = 1{,}8 + 0{,}040 = 1{,}84\text{ MPa}$

Adım 2 — Gerilmeler ($z=10$ m, YST=1 m):

$\sigma_{v0} = 10 \times 17{,}5 = 175\text{ kPa}; \quad \sigma'_{v0} = 175 - (10 - 1{,}0) \times 9{,}81 = 175 - 88{,}3 = 86{,}7\text{ kPa}$

Adım 3 — $G_0$ — SCPTu'dan doğrudan:

$G_0 = \rho V_s^2 = 1785 \times (148)^2 = 1785 \times 21904 = 39{,}1\text{ MPa}$

Adım 4 — $I_c$ kontrolü:

$Q_{tn} = \frac{(1840 - 175)/100}{(86{,}7/100)^1} = \frac{16{,}65}{0{,}867} = 19{,}2; \quad F_r = \frac{60}{1840 - 175} \times 100 = 3{,}60\%$

$I_c = \sqrt{(3{,}47 - \log 19{,}2)^2 + (\log 3{,}60 + 1{,}22)^2} = \sqrt{(2{,}187)^2 + (1{,}776)^2} = 2{,}82 \Rightarrow \text{Kil (Tablo 4)} \checkmark$

Adım 5 — TBDY 2018 Zemin Sınıfı:

$V_s = 148\text{ m/s}$; profil boyunca $V_{s,30} \approx 145\text{ m/s} < 180\text{ m/s}$ → ZE zemin sınıfı (TBDY 2018 Tablo 2.3)

Adım 6 — Drenajsız Kayma Dayanımı ($c_u$, $N_{kt}=15$):

$c_u = \frac{q_t - \sigma_{v0}}{N_{kt}} = \frac{1840 - 175}{15} = \frac{1665}{15} = 111\text{ kPa}$

Adım 7 — OCR (Kulhawy & Mayne 1990):

$OCR = 0{,}33 \times \frac{1840 - 175}{86{,}7} = 0{,}33 \times 19{,}2 = 6{,}3$

Tablo 15: Problem 3 — SCPTu ile Zemin Sınıflandırması ve — Zor

Kontrol: $I_c = 2{,}82 > 2{,}60$ → Bu kil tabakası için sıvılaşma analizi yapılmaz. OCR = 6,3 → Aşırı konsolide kil için $N_{kt}$ = 18–25 daha uygun olabilir; aralığı: $c_u$ = 67–93 kPa.

Kaynaklar

1. ASTM D5778-21. Standard Test Method for Electronic Friction Cone and Piezocone Penetration Testing of Soils. ASTM International.
2. TS EN ISO 22476-1:2022. Geoteknik araştırma ve deney — Saha deneyleri — Bölüm 1: Elektriksel koni ve piyezokoni penetrasyon deneyi. TSE, Ankara.
3. TBDY 2018. Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği. Özellikle Bölüm 16.6 (Sıvılaşma), Ek 16B, Tablo 2.3.
4. Robertson, P.K. (2009). Interpretation of cone penetration tests — a unified approach. Canadian Geotechnical Journal, 46(11), 1337–1355.
5. Robertson, P.K. & Wride, C.E. (1998). Evaluating cyclic liquefaction potential using the cone penetration test. Canadian Geotechnical Journal, 35(3), 442–459.
6. Youd, T.L., Idriss, I.M., vd. (2001). Liquefaction resistance of soils: Summary report from the 1996 NCEER and 1998 NCEER/NSF workshops. J. Geotech. Geoenviron. Eng., 127(10), 817–833.
7. Mayne, P.W. (2014). KN2: Interpretation of geotechnical parameters from seismic piezocone tests. Proc. 3rd Int. Symp. CPT'14, Las Vegas.
8. Baldi, G., Bellotti, R., Ghionna, V., Jamiolkowski, M. & Pasqualini, E. (1986). Interpretation of CPT and CPTU: Part II, Drained penetration of sands. 4th Int. Geotechnical Seminar, Singapore.
9. Robertson, P.K. & Cabal, K.L. (2014). Guide to Cone Penetration Testing for Geotechnical Engineering (6th Ed.). Gregg Drilling & Testing Inc.
10. İller Bankası A.Ş. (2025). Yapım İşleri Birim Fiyat Cetveli — Zemin Araştırma İşleri. Poz No: 41.100.1191–1193. Ankara.

İlgili Hesaplama Araçları

Bu konuyla ilgili ücretsiz mühendislik hesaplama araçlarımızla ön tasarım ve kontrol yapabilirsiniz:

• Zemin Taşıma Gücü Hesaplama
• Şev Stabilitesi Hesaplama
• SPT N30 Düzeltme Hesaplama

Önemli Mühendislik Uyarısı: Bu içerik yalnızca bilgilendirme amaçlıdır; nihai tasarım, hesap ve uygulama kararları, güncel yönetmelikler ile proje koşulları çerçevesinde yetkili bir inşaat mühendisinin denetiminde alınmalıdır. Sayısal örnekler ve formüller genel mühendislik pratiğini yansıtır; her projenin kendine özgü zemin, yük ve çevre koşulları proje müellifince ayrıca değerlendirilmelidir.