Rasyonel Yöntem — Yağmursuyu Debisi Hesabı

1. Rasyonel Yöntem Formülü

1.1 Temel Formül (SI Birimi)

Küçük drenaj havzalarında (A < 80 ha) zirve akış debisi:

$$Q = \frac{C \cdot i \cdot A}{360}$$

Tablo 1: Temel Formül (SI Birimi)

Dikkat: A, hektar (ha) cinsinden verildiğinde bölme faktörü 360'tır (SI dönüşümü). A, m² cinsinden girilirse formül Q (m³/s) = C · i (m/s) · A (m²) şeklinde kullanılır. İki farklı birimlerin karıştırılması %100 hata üretir — en sık yapılan hatanın başında gelmektedir.

Dikkat (Uygulama Sınırı): YTDDS 2017 Madde 13(8)'e göre su toplama alanı 500 ha'dan büyükse boyutsuz hidrograf, sentetik birim hidrograf (DSİ Yöntemi) veya kabul görmüş hidrolik modeller kullanılmalı; idare onayı alınmalıdır.

1.2 Amerikan Birimi (Kontrol Amacıyla)

$$Q_{\text{cfs}} = C \cdot i_{\text{in/hr}} \cdot A_{\text{acres}}$$

Saha Notu: Türkiye'de birim dönüşüm hatalarını önlemek için hesapların tamamı SI biriminde yapılmalı, sonuç m³/s cinsinden raporlanmalıdır. Müteahhitler ve kontrol mühendisleri birim uyumsuzluklarını projede ihale aşamasında sorgulamalıdır.

2. Akış Katsayısı (C)

Tablo 2: Akış Katsayısı (C)

2.1 Bileşik C Katsayısı (Composite Runoff Coefficient)

Karma arazi kullanımı için alan ağırlıklı ortalama:

$$C_{\text{bileşik}} = \frac{\sum C_i \cdot A_i}{\sum A_i}$$

Saha Notu: Türkiye kentlerinde parsel bazında değerlendirme yaparken; gecekondu ve kaçak yapılaşma alanlarında geçirimsiz yüzey oranının %60–80 düzeyine ulaştığı görülmektedir. Bu alanlarda C = 0,75–0,85 alınması önerilir.

Dikkat: C katsayısı sabit alınırken yağmurun devam etmesiyle zemin su tutma kapasitesi azalır; uzun süreli yağışlarda fiili C değeri tablodaki maksimum değerlere yaklaşır. 6 saatten uzun süren yağışlar için tekerrür periyoduna karşılık gelen daha yüksek C değerleri seçilmelidir (YTDDS 2017 Madde 13, 4. fıkra).

3. Yağış Şiddeti (i) — IDF Eğrileri

3.1 Toplanma Süresi (tc)

Yağmursuyu debisinde kullanılan tasarım yağış süresi, havzanın toplanma süresine (tc) eşit alınır.

$$t_c = t_{\text{akarsu}} + t_{\text{boru}}$$

Kirpich Formülü (kentsel havzalar için):

$$t_c = 0{,}0195 \cdot \frac{L^{0{,}77}}{S^{0{,}385}} \quad \text{(dakika)}$$

• L = havza uzunluğu (m) — en uzak noktadan çıkış noktasına kadar ana akış güzergahı
• S = ana kanal ortalama eğimi (m/m)

Uygulama sınırı: Kirpich formülü orijinal olarak 0,004–0,13 km² alanlı küçük tarımsal havzalar için geliştirilmiştir. Kentsel havzalarda dikkatli kullanılmalı; gerektiğinde Kerby–Kirpich bileşik yöntemi tercih edilmelidir.

YTDDS 2017 Madde 13(3) uyarınca meskûn alanlarda giriş süresi 5–15 dakika arasında alınır.

Alternatif — Iszkowski Formülü:

$$t_c = \left(\frac{0{,}868 \cdot L^3}{H}\right)^{0{,}385} \quad \text{(dakika)}$$

• H = havza başı ile çıkışı arasındaki yükseklik farkı (m)

3.2 IDF Eğrilerinden i Okuma

Türkiye'de il bazında yağış şiddeti verileri Meteoroloji Genel Müdürlüğü (MGM) ve DSİ Bölge Müdürlükleri tarafından hazırlanan IDF (Şiddet-Süre-Frekans / Intensity-Duration-Frequency) eğrilerinden elde edilir.

Talbot Ampirik Formülü:

$$i = \frac{a}{t_c + b} \quad \text{(mm/h)}$$

a, b = bölgesel katsayılar (yerel iklim istasyonu verilerine dayalı istatistiksel analiz)

Tablo 3: IDF Eğrilerinden i Okuma

Dikkat: Yukarıdaki katsayılar yalnızca yöntem gösterim amaçlıdır. Proje hesaplarında mutlaka projenin bulunduğu ilin resmi MGM/DSİ IDF dosyası kullanılmalıdır. Komşu ile ait katsayı ile yapılan hesaplamalar ihale reddi ve hukuki sorumluluk doğurabilir.

Saha Notu: MGM'nin hazırladığı yağış analizi istatistikleri online portaldan veya DSİ bölge müdürlüklerinden temin edilebilir. Küçük havzalar için süresi 5–30 dakika arasındaki yağış değerleri kritik öneme sahiptir.

4. Tekerrür Periyodu Seçimi

YTDDS 2017 ve TS EN 752:2017 Tablo 1'e göre tasarım tekerrür periyotları aşağıdaki gibidir:

Tablo 4: Tekerrür Periyodu Seçimi

Saha Notu: Türkiye'de yaşanan son iklim değişikliği kaynaklı kentsel sel felaketleri (Kastamonu 2021, İstanbul 2021) göz önüne alındığında, cadde kanalları için T = 25 yıl ve üzeri seçilmesi, kritik altyapı yakınlarında ise T ≥ 100 yıl uygulaması giderek önem kazanmaktadır. Konya Teknik Üniversitesi çalışması (Himat vd. 2019), T = 50 yıl ve üzeri için Ø600 mm boru gerektirdiğini ortaya koymuştur.

Dikkat: Düşük tekerrür periyodu ile boyutlandırılan kanallar iklim değişikliğiyle birlikte aşırı yağış olaylarında yetersiz kalabilir. Projelerin 35 yıllık tasarım ömrü boyunca artan frekanslar hesaba katılarak revizyona tabi tutulması YTDDS 2017 Madde 5(1-d) kapsamında zorunludur.

5. Manning Denklemi ile Boru Boyutlandırma

5.1 Manning Formülü

$$V = \frac{1}{n} \cdot R^{2/3} \cdot S^{1/2}$$ $$Q = V \cdot A_{\text{kesit}}$$

Tablo 5: Notasyon ve Semboller

Tablo 6: Manning Formülü

5.2 Kısmi Dolu Boru Akışı

YTDDS 2017 Madde 13(11): Yağmursuyu kanallarının %90'a kadar dolu akmasına izin verilebilir.

Kısmi doluluk oranı için orantılı debi:

$$\frac{Q_{\text{kısmi}}}{Q_{\text{tam}}} = f\left(\frac{y}{D}\right)$$

Tam dolu koşuldaki debi:

$$Q_{\text{tam}} = \frac{1}{n} \cdot \left(\frac{D}{4}\right)^{2/3} \cdot S^{1/2} \cdot \frac{\pi D^2}{4}$$

Saha Notu: Sahada boru çapı seçiminde %80 doluluk oranı hedeflemek, olası iklim değişikliği debi artışları ve tıkanma senaryoları için yeterli güvenlik payı bırakır. Türkiye'de municipal bakım yetersizlikleri göz önüne alındığında, %80 doluluk pratikte kabul gören bir tasarım kriteri haline gelmiştir.

Dikkat: Boru içi akış hızı minimum 0,60 m/s (dolu akış) olmalıdır; aksi takdirde tortu birikmesi kanal kapasitesini düşürür. Maksimum hız 3,0 m/s'yi aşmamalıdır (erozyonu önleme amacıyla). İller Bankası Teknik Şartnamesi'nde minimum 0,50 m/s, azami 3,00 m/s olarak belirtilmiştir.

6. Yöntemin Sınırları ve Alternatif Yöntemler

Tablo 7: Yöntemin Sınırları ve Alternatif Yöntemler

Tablo 8: Yöntemin Sınırları ve Alternatif Yöntemler

7. Türkiye Saha Koşulları

7.1 Don Derinliği ve Boru Döşeme Derinliği

Türkiye'de boru döşeme minimum derinliği don derinliğine göre belirlenmektedir. KGM Don Penetrasyon Derinliği Haritası (Yedek, 2020) ve JMO verileri esas alınır:

Tablo 9: Don Derinliği ve Boru Döşeme Derinliği

Saha Notu: Kütahya (kullanıcının konumu) için don penetrasyon derinliği zemin tipine bağlı olarak 2,10–2,33 m olarak belirlenmiştir. Bu nedenle Kütahya'da yağmursuyu boru döşeme derinliği minimum 2,33 m + 0,15 m = 2,48 m (boru tabanı) olarak alınmalıdır. Kuzeybatı ilçelerde don etkisi daha şiddetli olabilir.

7.2 Deprem Etkisi ve Esnek Bağlantı

Türkiye'nin büyük bölümü yüksek deprem riskine sahiptir. TBDY 2018 kapsamında yağmursuyu hatları, deprem sırasında zemin oturması ve lateral yayılma etkilerine karşı esnek bağlantılı boru sistemleriyle tasarlanmalıdır.

Dikkat: Zemin sıvılaşma riski yüksek alanlarda (özellikle alüvyon zemin üzerindeki kentsel alanlar: İzmir, İstanbul Avrupa yakası, Adapazarı) boru hatları özel zemin iyileştirmesi veya rijit beton kanallar yerine esnek PE/PVC boru tercih edilmelidir.

7.3 Türkiye'de Yaygın Zemin Tipleri ve Akış Katsayısı Etkileri

• Alüvyon (Gediz, Büyük Menderes, İstanbul körfez kıyıları): Geçirgen, C = 0,30–0,45
• Kireçtaşı (Kapadokya, Toros etekleri): Karstik yapıda çok geçirgen, C = 0,10–0,25
• Marn / killi zemin (İç Anadolu): Az geçirgen, C = 0,40–0,60
• Volkanik tüf (Doğu Anadolu): Orta geçirgen, C = 0,25–0,45

7.4 Yasal Zorunluluklar

• 3194 İmar Kanunu: Yapı ruhsatı alımında yağmursuyu drenaj projesinin sunulması zorunludur.
• 4708 Yapı Denetimi Kanunu: Yağmursuyu projelerinin yapı denetim firması onayından geçmesi gerekmektedir.
• 6331 İş Sağlığı ve Güvenliği Kanunu: Kanal kazı ve boru döşeme aşamalarında iksa güvenlik planı zorunludur.
• YTDDS 2017 Madde 5: Sistem tasarım ömrü 35 yıl olarak belirlenmiştir.

7.5 Birim Fiyat Referansları

Tablo 10: Birim Fiyat Referansları

Güncel birim fiyatlar için: Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Birim Fiyat Listesi (yıllık güncelleme) ile İller Bankası 2024 Yılı Altyapı Tesisleri Birim Fiyatları tablosuna başvurulmalıdır.

8. Örnek Problemler

Problem 1 — Kolay 🟢

Veriler:

• Drenaj alanı: A = 11,04 ha
• Arazi: Çok katlı kentsel yapılaşma — C = 0,50
• Yağış süresi: t = 15 dk (meskûn alan için)
• Tekerrür periyodu: T = 10 yıl
• Konya IDF (T=10 yıl, 15 dk): i = 0,93 mm/dk → i = 55,8 mm/h
• Planlanan akış hızı: V = 3,0 m/s

İstenen: Pik debi (Q) ve gerekli boru çapı (D)

Çözüm:

Adım 1: Yağış şiddeti dönüşümü

$$i = 0{,}93 \text{ mm/dk} \times 60 \text{ dk/h} = 55{,}8 \text{ mm/h}$$

Adım 2: Pik debi (Rasyonel Yöntem, YTDDS 2017 EK-1)

$$Q = \frac{C \cdot i \cdot A}{360} = \frac{0{,}50 \times 55{,}8 \times 11{,}04}{360} = \frac{308{,}0}{360} \approx \mathbf{0{,}51 \text{ m}^3/\text{s}}$$

Adım 3: Boru kesit alanı (V = 3,0 m/s, %60 doluluk)

$$A_{\text{efektif}} = \frac{Q}{V} = \frac{0{,}51}{3{,}0} = 0{,}17 \text{ m}^2$$

Doluluk oranı %60 → tam dolu alan = 0,17 / 0,60 = 0,283 m² → D:

$$\frac{\pi D^2}{4} = 0{,}283 \Rightarrow D = \sqrt{\frac{4 \times 0{,}283}{\pi}} = \sqrt{0{,}360} \approx 0{,}60 \text{ m} = \mathbf{600 \text{ mm}}$$

Sonuç: Q ≈ 0,51 m³/s → Ø 500 mm ticari boru (%60 doluluk) yeterlidir (makalede T=10 yıl için Ø500 mm bulunmuştur; %60 doluluk varsayımıyla tutarlıdır).

Kontrol: TS EN 752:2017 Tablo 1 uyarınca cadde drenajı için T = 10 yıl geçerlidir.

Problem 2 — Orta 🟡

Veriler:

• Karma drenaj havzası: A_toplam = 3,5 ha
  • Alt havza 1: Asfalt-beton yüzey, A₁ = 2,1 ha, C₁ = 0,85
  • Alt havza 2: Çim (orta eğim, killi zemin), A₂ = 1,4 ha, C₂ = 0,50
• Toplanma süresi: tc = 12 dk (Kirpich formülüyle belirlendi)
• Tekerrür periyodu: T = 25 yıl (arteryel cadde)
• Talbot IDF: a = 1250, b = 12 (İstanbul örnek katsayıları, T = 25 yıl)
• Manning katsayısı: n = 0,013 (betonarme boru)
• Boru eğimi: S = %1,5 → S = 0,015 m/m

İstenen: Bileşik C, pik debi Q ve gerekli boru çapı

Çözüm:

Adım 1: Bileşik C katsayısı

$$C_{\text{bileşik}} = \frac{C_1 \cdot A_1 + C_2 \cdot A_2}{A_1 + A_2} = \frac{0{,}85 \times 2{,}1 + 0{,}50 \times 1{,}4}{3{,}5} = \frac{1{,}785 + 0{,}700}{3{,}5} = \frac{2{,}485}{3{,}5} = \mathbf{0{,}71}$$

Adım 2: Yağış şiddeti (Talbot, T=25 yıl, t_c = 12 dk)

$$i = \frac{a}{t_c + b} = \frac{1250}{12 + 12} = \frac{1250}{24} = \mathbf{52{,}1 \text{ mm/h}}$$

Adım 3: Pik debi

$$Q = \frac{C \cdot i \cdot A}{360} = \frac{0{,}71 \times 52{,}1 \times 3{,}5}{360} = \frac{129{,}5}{360} = \mathbf{0{,}360 \text{ m}^3/\text{s}}$$

Adım 4: Manning denklemiyle boru çapı — tam dolu akış debi hesabı

$$Q_{\text{tam}} = \frac{1}{n} \cdot \left(\frac{D}{4}\right)^{2/3} \cdot S^{1/2} \cdot \frac{\pi D^2}{4}$$

D = 600 mm = 0,60 m için:

$$R = \frac{D}{4} = \frac{0{,}60}{4} = 0{,}15 \text{ m}$$ $$V = \frac{1}{0{,}013} \times (0{,}15)^{2/3} \times (0{,}015)^{1/2} = 76{,}9 \times 0{,}2802 \times 0{,}1225 = \mathbf{2{,}64 \text{ m/s}}$$ $$A_{\text{kesit}} = \frac{\pi \times 0{,}60^2}{4} = 0{,}2827 \text{ m}^2$$ $$Q_{\text{tam}} = 2{,}64 \times 0{,}2827 = \mathbf{0{,}746 \text{ m}^3/\text{s}}$$

Doluluk oranı kontrolü:

$$\frac{Q}{Q_{\text{tam}}} = \frac{0{,}360}{0{,}746} = \mathbf{0{,}48} \leq 0{,}90 \quad \checkmark \text{ (YTDDS 2017 Madde 13(11))}$$

Hız kontrolü: V = 2,64 m/s → 0,60 < 2,64 < 3,0 m/s

Sonuç: Ø 600 mm betonarme boru yeterlidir. Doluluk oranı %48 ile sınır değer içindedir.

Kontrol: İBGYŞ minimum hız 0,50 m/s → 2,64 m/s ; maksimum hız 3,0 m/s → 2,64 m/s

Problem 3 — Zor

Verilen Durum: Konya Selçuklu ilçesinde yoğun kentsel yapılaşma içeren Barış Caddesi güzergahı için iklim değişikliği senaryosunda boru çapı belirlenmesi yapılacaktır.

Veriler:

• Toplam drenaj alanı: A = 11,04 ha
• Yüzey: Kentsel çok katlı yapılaşma, C = 0,50
• IDF: Konya MGM istasyonu verisi; yağış süresi = 15 dk
• Akış hızı: V = 3,0 m/s
• Tüm tekerrür periyotları için hesap (T = 2, 5, 10, 25, 50, 100, 200 yıl)

İstenen: Her tekerrür periyodu için Q ve boru çapı D

Çözüm:

Adım 1: Yağış şiddetlerinin okunması (Konya IDF, 15 dk, Himat vd. 2019 Şekil 5)

Tablo 11: Problem 3 — Zor

Adım 2: Yağmur verimi (r = 166,7 × i_mm/dk) ve debi hesabı (Q = C × r × A / 10000 × 10000 — nota: YTDDS yağmur verimi r = i_mm/h × 1000/(3600) m/s → Q = C × i × A / 360)

Tablo 12: Problem 3 — Zor

*T=2 yıl için kaynak makale Ø400 mm kullanmış; doluluk oranı ile doğrulanmalıdır.

Adım 3: İklim değişikliği senaryosu değerlendirmesi

Himat vd. 2019 çalışması, iklim değişikliğinin etkisiyle T = 50–200 yıl aralığında Ø600 mm boru yeterli gelirken T ≥ 100 yıl için Ø700 mm boru gerektiğini ortaya koymuştur. Mevcut Konya altyapısında Ø400–500 mm boru kullanıldığı düşünüldüğünde, iklim değişikliği adaptasyonu çerçevesinde boru değişimi veya paralel hat yapımı zorunlu hale gelebilir.

Sonuç: Bölgenin bütününde iklim dirençli tasarım için Ø600 mm (T=25–50 yıl), kritik kavşaklarda Ø700 mm (T=100–200 yıl) seçilmesi önerilmektedir.

Kontrol: YTDDS 2017 Madde 5(1-d): Kanal hidrolik kapasitesi tesis ömrü boyunca öngörülebilen artışları karşılayacak şekilde belirlenir

9. Sık Yapılan Hatalar

1. Birim karışıklığı: A, m² yerine ha girilip bölme 360 yerine 3.600.000 yapılmaması — hesap doğru olsa bile birim hatası 10.000 kat fark yaratır.
2. Yanlış IDF katsayısı: Komşu il katsayısıyla hesap yapmak; proje ilinin resmi MGM/DSİ verisi kullanılmaması.
3. Sabit C varsayımı: Uzun süreli yağışta C'nin arttığı göz ardı edilmesi; özellikle T > 25 yıl olaylarında maksimum C değerleri kullanılmalıdır.
4. tc'nin küçümsenmesi: Kısa tc → yüksek i → şişirilmiş debi. Gerçek giriş süresi (5–15 dk, YTDDS 2017 Madde 13) kullanılmalıdır.
5. Don derinliği ihmal edilmesi: Kütahya, Ankara, Erzurum gibi soğuk iklimlerde boru döşeme derinliği don derinliğinin altına alınmadan proje yapılması sorunlara yol açar.
6. %90 doluluk sınırının aşılması: YTDDS 2017 Madde 13(11) ihlali; kapasite hesabı tekrar yapılmalıdır.
7. Havza büyüklüğü sınırının ihmal edilmesi: A > 80 ha alanda rasyonel yöntem zorunlu hata üretir; DSİ Sentetik veya SCS-CN yöntemi geçilmelidir.
8. Minimum hız gözetilmemesi: Manning hesabıyla seçilen büyük borularda düşük eğimde hız 0,60 m/s'nin altına düşerek tortu birikimi ve koku sorununa yol açar.

10. Yönetmelik ve Standart Referansları

Tablo 13: Yönetmelik ve Standart Referansları

Kaynakça

1. İlgili Türk Standartları (TS) ve Avrupa Normları (EN)
2. TBDY 2018 — Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği
3. İlgili ders kitapları ve teknik kaynaklar

Not: Bu makale eğitim amaçlıdır. Projelerde güncel yönetmelik ve standartlara başvurunuz.

Kaynaklar

1. DSİ Teknik Şartnamesi — T.C. Mevzuat Bilgi Sistemi. https://www.mevzuat.gov.tr
2. TS EN 1992-1-1:2012 — CEN — Avrupa Standardizasyon Komitesi (Eurocode). https://eurocodes.jrc.ec.europa.eu
3. Su Yapıları.

İlgili Hesaplama Araçları

Bu konuyla ilgili ücretsiz mühendislik hesaplama araçlarımızla ön tasarım ve kontrol yapabilirsiniz:

• Boru Çapı Hesaplama
• Pompa Gücü Hesaplama