Kendiliğinden Yerleşen Beton (SCC) Tasarımı

3.1 Slump-Flow (Yayılma Çapı) — TS EN 12350-8:2019

3.2 Viskozite (T500 veya V-Hunisi) — TS EN 12350-9:2010

Saha Notu: Sıcak yaz aylarında uzun nakliye gereken dökümlerde kıvam koruma süresi deneme karışımıyla doğrulanmalı, gerekirse geciktirici etkili süperakışkanlaştırıcı kullanılmalıdır. VS2/VF2 sınıfı tiksotropi nedeniyle kalıp basıncını ve segregasyonu azaltmaya yardımcı olabilir, ancak yüzey boşluklarına ve döküm aralarındaki beklemelere daha duyarlıdır.

3.3 Geçebilirlik (J-Ring) — TS EN 12350-12:2010

3.4 Geçebilirlik (L-Box) — TS EN 12350-10:2010

L-Box deneyi, SCC'nin donatı çubukları arasından geçerken tıkanma olmaksızın akışını simüle eder. H2/H1 geçme oranı ölçülür.

Dikkat: EFNARC 2005, donatı aralığı 80–100 mm olan yapılar için PA1, 60–80 mm için PA2 önerir; aralığın 60 mm'den küçük olduğu karmaşık kesitlerde maket (mock-up) denemeleri gerekebilir. En büyük agrega tane boyutu donatı aralığına göre seçilir ve genellikle 12–20 mm ile sınırlandırılır.

3.5 Segregasyon Direnci (Elekten Geçme Oranı) — TS EN 12350-11:2019

$$SR=\frac{M_{elek}}{M_{toplam}}\times 100[\%]$$

Burada: $M_{elek}$ = 5 dakika bekletme sonrası 5 mm elekten geçen kısım (kg); $M_{toplam}$ = toplam numune ağırlığı (kg).

4. Tüm SCC Test Yöntemleri — Özet Tablosu

5. Karışım Tasarımı

5.1 SCC Karışım Prensibi

SCC, yüksek ince malzeme içeriği (çimento + mineral katkı) ve süperakışkanlaştırıcı katkı kullanımına dayanır:

Saha Notu: Çimento türü (ör. CEM I 42,5 R, CEM II/A-LL 42,5 R, CEM III) akışkanlığı ve süperakışkanlaştırıcı gereksinimini etkiler; özellikle cüruf içeren çimentolarda çimento–katkı uyumu ve katkı dozu laboratuvar deneme karışımlarıyla belirlenmelidir.

5.2 Akış Direnci Kaybına Karşı Viskozite Artırıcı Katkı (VMA)

Düşük ince malzeme içerikli SCC'de (toplam bağlayıcı < 450 kg/m³) segregasyon riskini azaltmak için VMA (Viscosity Modifying Admixture) kullanılabilir. Tipik doz: 0,05–0,2% çimento kütlesine.

Dikkat: VMA viskoziteyi artırarak V-hunisi süresini uzatabilir; VF1 hedeflenen karışımlarda VMA türü ve dozu deneme karışımıyla ayarlanmalıdır.

5.3 Su/Bağlayıcı Oranı Bağıntısı

TS EN 206 Madde 5.2.5.2 ve TS 13515'teki k-değeri kavramıyla eşdeğer su/çimento oranı:

$$w/c_{eqv}=\frac{W}{c+k\cdot P}$$

Burada $k$ = mineral katkı etkinlik katsayısı (TS EN 206 Madde 5.2.5.2, TS 13515):

5.4 EFNARC Karışım Tasarım Yöntemi (Okamura Tabanlı)

EFNARC 2005 Ek A'da sunulan Okamura yönteminde karışım tasarımı şu aşamaları izler:

1. Hedef performans belirle: SF, VS, PJ ve SR sınıflarını seç
2. Malzemeleri değerlendir: çimento, mineral katkı, agrega, PCE
3. İri agrega hacmini belirle: genellikle 0,28–0,35 m³/m³
4. Toplam bağlayıcı ve su oranını ayarla: $w/c_{eq}$ (k-değeri kavramı) maruziyet sınıfı sınırını sağlamalı
5. PCE dozunu deneme karışımıyla belirle: standart dozaj tablolarına tek başına güvenme
6. Taze beton testlerini uygula ve gerekirse düzelt

6. Kalıp Basıncı — SCC Özel Durumu

SCC tam sıvı basıncı gibi davranabilir (vibrasyon yok, akışkanlık yüksek):

$$P_{lateral}={\rho }_c\cdot g\cdot H[{\text{kN/m}}^2]\text{(tam hidrostatik)}$$

Burada: ${\rho }_c$ = betonun birim hacim kütlesi (2350–2450 kg/m³); $g$ = yerçekimi ivmesi (9,81 m/s²); $H$ = döküm yüksekliği (m). Kalıp Tebliği (RG 06.11.2020/31296) Ek-1, yan basıncı betonun birim hacim ağırlığını 25 kN/m³ alarak sıvı basıncı gibi lineer artırır.

EFNARC 2005 ve ACI 347R-14'e göre: SCC'de kalıp ve destek sistemi, ölçüm veya deneyimle aksi gösterilmedikçe tam hidrostatik basınç için tasarlanır. H = 3,0 m yüksekliğindeki bir kolon döküldüğünde:

$$P_{max}={\gamma }_b\cdot H=25\times 3,0=75,0{\text{ kN/m}}^2({\rho }_c=2400{\text{ kg/m}}^3\text{ ile }70,6{\text{ kN/m}}^2)$$

Geleneksel betonda Kalıp Tebliği Denk. (1) ile basınç $p_{maks}=8,5+950R/(T+18)$ kPa değerinde sınırlanır ($R$: yerleştirme hızı, m/sa; $T$: beton sıcaklığı, °C); ör. $R=2$ m/sa ve $T=20$ °C için $p_{maks}=8,5+950\times 2/38=58,5$ kPa bulunur. SCC için EFNARC 2005 ve ACI 347R-14 bu tür azaltılmış değerler yerine tam hidrostatik basıncı önerir.

Dikkat: Geleneksel beton için boyutlandırılmış kalıplar (ör. 12–18 mm kontrplak, 50–60 cm destek aralığı) SCC'nin tam hidrostatik basıncını taşımayabilir (bkz. Problem 3). Türkiye'de kalıp ve taşıyıcı kalıp iskelelerinin hesap ve çizimleri Kalıp Tebliği Madde 5 uyarınca proje müellifince hazırlanır ve ruhsat eki statik projeye dahil edilir.

Saha Notu: SCC dökümünden önce kalıp hesabı SCC basıncına göre gözden geçirilmeli; gerekirse destek kirişi aralıkları daraltılmalı, gergiler ve payandalar yeniden boyutlandırılmalıdır. Tam hidrostatik basınç nedeniyle dış destekler ile gergi sistemi ve aralıklarına özel dikkat gösterilmelidir.

7. Sertleşmiş Beton Özellikleri

7.1 Basınç Dayanımı Gelişimi

SCC, geleneksel betonlara kıyasla eşdeğer veya daha yüksek basınç dayanımı sergileyebilir; düşük su/bağlayıcı oranı ve mineral katkıların puzolan etkisi, daha yoğun ve homojen bir mikro yapı sağlar. Türkiye'deki endüstriyel uygulamalarda gözlemlenen tipik değerler:

Dikkat: Yüksek beton sıcaklığı kıvam kaybını ve priz hızını artırır, uzun süreli dayanımı düşürebilir. Sıcak havada TS 1248'e göre önlem alınmalıdır. Taze beton sıcaklığı teslimde ölçülmeli ve idare şartnamesindeki üst sınır sağlanmalıdır (ör. DSİ Beton İşleri Teknik Şartnamesi: yerleştirmede en çok 35 °C); gerekirse bileşenler soğutulur veya soğuk su/buz kullanılır.

7.2 Dayanıklılık (Durabilite) Özellikleri

SCC'nin homojen ve yüksek yoğunluklu mikro yapısı, geçirimlilik ve dayanıklılık açısından geleneksel betona üstünlük sağlar:

• Su geçirimsizliği: Düşük $w/b$ oranı ve mineral katkı kullanımı, kapiler gözenek sistemini kısaltır. Türkiye'de su geçirimsizliğinin kritik olduğu temel/perde uygulamalarında (XC2, XD1 maruziyet) SCC tercih edilmektedir.
• Klorür penetrasyon direnci: ASTM C1202'ye göre ölçülen klorür geçirgenliği düşük ila çok düşük (< 1000 coulomb) kategorisindedir; özellikle silis dumanı veya GGBFS katkılı karışımlarda.
• Kuruma büzülmesi: Hamur hacmi yüksek olduğundan kuruma büzülmesi geleneksel betondan daha fazla olabilir. Uzun elemanlarda derz/bölünmüş döküm veya büzülme donatısı dikkate alınmalıdır.

Türkiye'ye Özgü Not: Donma-çözülme etkisindeki XF2–XF4 sınıfı betonlarda hava sürükleyici katkıyla en az %4 hava içeriği istenir (ör. DSİ Beton İşleri Teknik Şartnamesi Çizelge 5.4); SCC'de hava sürükleyici ile süperakışkanlaştırıcının uyumu deneme karışımıyla doğrulanmalıdır.

8. Sıcak ve Soğuk Hava Koşullarında SCC — Türkiye Şartları

8.1 Sıcak Hava Betonu (Türkiye)

TS 1248:2007 gereği sıcak hava: ortalama sıcaklık > +30°C. Türkiye'de Haziran–Ağustos döneminde Güneydoğu Anadolu, Akdeniz ve Ege kıyılarında bu koşullar sıkça yaşanır.

SCC'ye özgü sıcak hava önlemleri:

• Taze beton teslim sıcaklığı ≤ 32°C (TS EN 206 Madde 8.5)
• PCE-retarder (gecikmeli süperakışkanlaştırıcı) kullanımı
• Gece dökümleri tercih edilmeli
• Kıvam koruma süresi deneme karışımıyla doğrulanmalı; viskozite sınıfı elemana ve döküm yöntemine göre seçilmeli
• Agrega yığınları üzerine gölgelik kurulması, beton araçlarının güneşten korunması

8.2 Soğuk Hava Betonu (Türkiye)

TS 1248'e göre soğuk hava: art arda üç gün günlük ortalama hava sıcaklığının +5 °C'nin altında olması ve bu sürede hiçbir yarım günde +10 °C'nin üstüne çıkmamasıdır. Kalıba yerleştirilen betonun sıcaklığı +5 °C'nin altında olmamalıdır.

SCC'ye özgü soğuk hava önlemleri:

• Mineral katkı (uçucu kül, GGBFS) kullanımını sınırlandır; hidratasyon ısısını düşürdükleri için erken dayanım gelişimi yavaşlar
• Priz hızlandırıcı katkı kullanımı değerlendirilebilir; kalsiyum klorür içeren hızlandırıcılar donatı korozyonuna yol açtığından donatılı betonda kullanılmamalıdır
• Beton en az 4 MPa basınç dayanımına ulaşıncaya kadar donmaya karşı korunmalı (TS 1248); koruma süresi çimento türü, su/çimento oranı ve kür sıcaklığına bağlıdır
• Yalıtımlı kalıp ve özellikle ince kesitler ile döşemelerde yalıtımlı örtü kullanılmalıdır

Dikkat: SCC'de mineral katkı (uçucu kül, GGBFS) miktarı soğuk havada azaltılırsa, w/b sabit tutulduğunda toplam ince malzeme dengesi bozulabilir ve akabilirlik düşebilir; PCE dozu yeniden belirlenmelidir.

9. Türkiye'de SCC Uygulama Alanları

10. Parametre Tablosu — SCC Tasarım Parametreleri

11. Sayısal Örnek — Karışım Hesabı (Özgün Örnek)

Hedef: SF2 (yayılma 680 mm), VS2, C35/45, XC2

Başlangıç denemesi:

$$w/b=175/(340+130\times 0,4+70\times 0,25)=175/409,5=0,427$$

Teorik ince malzeme hacmi = $(340+130+70)/2650+175/1000=0,204+0,175=0,379$ m³/m³ → 379 L/m³ (EFNARC hedefi 340–400 L/m³)

12. Örnek Problemler

Problem 1 — Kolay 🟢

Veriler:

• Beton sınıfı: C35/45 KYB
• CEM I 42,5 R: $c$ = 400 kg/m³
• Su: $W$ = 160 kg/m³
• Uçucu kül (Sınıf F, TS EN 450-1): $P$ = 0 kg/m³ (saf Portland çimento karışımı)
• Hedef: w/c oranını hesapla ve TS EN 206 Tablo F.1 XC2 maruziyet sınıfı kısıtını kontrol et

İstenen:

a) $w/c$ oranını hesapla

b) XC2 sınıfı için maksimum izin verilen $w/c$ kısıtını kontrol et

Çözüm:

Adım 1: Su/çimento oranı hesabı (TS EN 206:2013+A2:2021 Madde 6.3):

$$w/c=\frac{W}{c}=\frac{160}{400}=0,40$$

Adım 2: TS EN 206 Ek F'te XC2 için önerilen sınırlar: en büyük $w/c$ = 0,60; en az çimento = 280 kg/m³ (Türkiye'de TS 13515 ulusal hükümleri ve idare şartnameleri farklı sınırlar verebilir).

$0,40\le 0,60✓\text{(XC2 kısıtı sag˘lanıyor)}$ $400\ge 280{\text{ kg/m}}^3✓\text{(Min. c¸imento kısıtı sag˘lanıyor)}$

Sonuç: $w/c$ = 0,40 — XC2 maruziyet sınıfı kısıtları sağlanmaktadır.

Kontrol: w/c = 0,40, EFNARC 2005 SCC aralığı olan 0,32–0,45 içinde

Problem 2 — Orta 🟡

Veriler:

• Çimento: CEM I 42,5 R → $c$ = 340 kg/m³
• Uçucu kül (Sınıf F, k = 0,40): $P_{FA}$ = 130 kg/m³
• Kireçtaşı tozu (k = 0,25): $P_{LS}$ = 70 kg/m³
• Su: $W$ = 175 kg/m³

İstenen:

a) Eşdeğer su/çimento oranı $w/c_{eqv}$'yi hesapla b) Toplam ince malzeme hacmini hesapla (yoğunluklar: çimento ${\rho }_c$ = 3150 kg/m³, uçucu kül ${\rho }_{FA}$ = 2250 kg/m³, kireçtaşı tozu ${\rho }_{LS}$ = 2700 kg/m³, su ${\rho }_w$ = 1000 kg/m³) c) EFNARC 2005 Bölüm 4.1 hedef aralığını (340–400 L/m³) kontrol et

Çözüm:

Adım 1: Eşdeğer su/çimento oranı (TS EN 1992-1-1 Madde 5.5.2.2):

$$w/c_{eqv}=\frac{W}{c+k_{FA}\cdot P_{FA}+k_{LS}\cdot P_{LS}}$$ $$w/c_{eqv}=\frac{175}{340+0,40\times 130+0,25\times 70}=\frac{175}{340+52+17,5}=\frac{175}{409,5}=0,427$$

Adım 2: Toplam ince malzeme hacmi:

$$V_{ince}=\frac{c}{{\rho }_c}+\frac{P_{FA}}{{\rho }_{FA}}+\frac{P_{LS}}{{\rho }_{LS}}+\frac{W}{{\rho }_w}$$ $$V_{ince}=\frac{340}{3150}+\frac{130}{2250}+\frac{70}{2700}+\frac{175}{1000}$$ $$V_{ince}=0,1079+0,0578+0,0259+0,175=0,3666{\text{ m}}^3/{\text{m}}^3=366,6{\text{ L/m}}^3$$

Adım 3: EFNARC kontrol:

$$340{\text{ L/m}}^3\le 366,6{\text{ L/m}}^3\le 400{\text{ L/m}}^3✓$$

Sonuç:

• $w/c_{eqv}$ = 0,427 (XC2 max. 0,60 kısıtını sağlar )
• Toplam ince malzeme hacmi = 366,6 L/m³ (EFNARC 340–400 L/m³ aralığında)

Kontrol: $w/c_{eqv}$ = 0,427 < 0,45 (EFNARC üst sınırı) ; $w/c_{eqv}$ > 0,32 (EFNARC alt sınırı)

Problem 3 — Zor

Senaryo: İstanbul'da 18 katlı bir binanın zemin kat perde duvarı C40/50 KYB ile dökülecektir. Perde yüksekliği H = 3,5 m, döküm hızı hızlı (tam hidrostatik baskı varsayımı), betonun birim hacim ağırlığı Kalıp Tebliği Ek-1'e göre 25 kN/m³ alınır.

Veriler:

• Perde yüksekliği: $H$ = 3,5 m
• Betonun birim hacim ağırlığı: ${\gamma }_b$ = 25 kN/m³ (Kalıp Tebliği Ek-1)
• Kalıp kirişi aralığı (mevcut): 60 cm (geleneksel kalıp)
• Kalıp kaplama: 18 mm kontrplak, izin verilen eğilme gerilmesi $f_{izin}$ = 8,0 N/mm² (güvenlik katsayısı uygulanmış değer olarak alınmıştır)
• İstenen: SCC yan basıncını hesapla, kontrplağın eğilme kontrolünü yap; gerekirse kalıp kirişi aralığını düzelt.

Çözüm:

Adım 1: Tam hidrostatik yan basınç (EFNARC 2005, ACI 347R-14; birim ağırlık Kalıp Tebliği Ek-1):

$$P_{lat}={\gamma }_b\cdot H=25\times 3,5=87,5{\text{ kN/m}}^2$$

Adım 2: Kontrplak kontrol (basit mesnet, üniform yayılı yük):

Birim genişlik (1 m) için $q=87,5$ kN/m, kiriş aralığı $l$ = 0,60 m:

$$M_{max}=\frac{q\cdot l^2}{8}=\frac{87,5\times 0,60^2}{8}=3,94\text{ kN}\cdot \text{m/m}$$

Kontrplak mukavemet momenti (18 mm, genişlik 1 m): $W=(1000\times 18^2)/6=54.000{\text{ mm}}^3/\text{m}$

$$\sigma =\frac{M}{W}=\frac{3,94\times 10^6\text{ N}\cdot \text{mm}}{54000{\text{ mm}}^3}=73,0{\text{ N/mm}}^2$$

Bu değer $f_{izin}$ = 8,0 N/mm²'yi aşıyor → Kontrplak YETERSİZ

Adım 3: Gerekli kiriş aralığı (1 m şerit için $q=87,5$ kN/m $=87,5$ N/mm):

$$l_{gerekli}=\sqrt{\frac{8\cdot f_{izin}\cdot W}{q}}=\sqrt{\frac{8\times 8,0\times 54000}{87,5}}=\sqrt{39497}=198,7\text{ mm}$$

Adım 4: Kiriş aralığı 60 cm yerine en çok 19 cm seçilmelidir ($l\le 198,7$ mm).

Kontrol (l = 19 cm): $M_{max}=\frac{87,5\times 0,19^2}{8}=0,395\text{ kN}\cdot \text{m/m}$ $\sigma =\frac{0,395\times 10^6}{54000}=7,31{\text{ N/mm}}^2\le 8,0{\text{ N/mm}}^2✓$

Sonuç: SCC yan basıncı 87,5 kN/m² olup 60 cm destek aralıklı 18 mm kontrplak kaplama bu basınca dayanmaz; aralık en çok 19 cm'ye indirilmelidir. Aynı gerilme sınırıyla 60 cm aralıkta yaklaşık 54 mm kaplama kalınlığı gerekeceğinden yalnız kaplamayı kalınlaştırmak (ör. 21 mm: σ ≈ 53,6 N/mm²) çözüm değildir. Kaplamanın sehmi ile destek kirişleri, gergiler ve payandalar da ayrıca kontrol edilmelidir.

Kontrol: Türkiye'de kalıp ve taşıyıcı kalıp iskelelerinin hesap ve çizimleri Kalıp Tebliği (RG 06.11.2020/31296) Madde 5 uyarınca proje müellifince hazırlanır. Tebliğ Ek-1'de kalıp bileşenlerinin dayanım değerleri %5 karakteristik değer olarak alınıp GK = 2,0 güvenlik katsayısı uygulanır ve birincil destek kirişi aralığı eğilme, sehim ve kesme koşullarının en küçüğü olarak Denk. (2) ile bulunur; bu örnekteki izin verilen gerilme varsayımı bu yöntemle ayrıca doğrulanmalıdır.

13. Sık Yapılan Hatalar

14. Türkiye Mevzuatı ve Yasal Zorunluluklar

• İmar Kanunu (3194): Yapı ruhsatı ve proje onayı süreçlerini düzenler; kullanılan beton sınıfı onaylı projeye uygun olmalıdır.
• Yapı Denetimi Kanunu (4708): Yapı denetim kuruluşu yapım işlerinde kullanılan malzeme ve imalatın proje, teknik şartname ve standartlara uygunluğunu kontrol eder ve malzeme ile imalatla ilgili deneyleri yaptırır (Madde 2); SCC'nin taze beton deneyleri de bu kapsamdadır.
• Kalıp Tebliği (RG 06.11.2020/31296): Kalıp ve taşıyıcı kalıp iskelesi hesap ve çizimleri proje müellifince hazırlanır; beton dökümü Ek-2'deki Form-1 düzenlendikten sonra yapılır. İş sağlığı ve güvenliği yükümlülükleri 6331 sayılı Kanun ve Yapı İşlerinde İSG Yönetmeliği'ne göre ayrıca uygulanır.
• TBDY 2018: TBDY 2018 kapsamındaki tüm betonarme binalarda C25'ten düşük dayanımlı beton kullanılamaz (Madde 7.2.5.1); bu koşul SCC için de geçerlidir. Beton örtüsü TS 500 ve maruziyet sınıfına göre belirlenir.

15. İlgili Standartlar ve Kaynaklar

1. TS EN 206:2013+A2:2021. Beton — Spesifikasyon, Performans, Üretim ve Uygunluk. Madde 4.2, Ek TA.
2. EFNARC. The European Guidelines for Self-Compacting Concrete — Specification, Production and Use, May 2005.
3. TS EN 12350-8:2019. Taze Beton Deneyi — Bölüm 8: SCC Slump-Flow Deneyi. Tablo 1.
4. TS EN 12350-9:2010. Taze Beton Deneyi — Bölüm 9: SCC V-Hunisi Deneyi.
5. TS EN 12350-10:2010. Taze Beton Deneyi — Bölüm 10: SCC L-Box Deneyi. Tablo 1.
6. TS EN 12350-11:2019. Taze Beton Deneyi — Bölüm 11: SCC Segregasyon Direnci (Elek Deneyi).
7. TS EN 12350-12:2010. Taze Beton Deneyi — Bölüm 12: SCC J-Ring Deneyi.
8. TS EN 197-1:2011. Çimento — Bölüm 1: Genel Çimentolar — Bileşim, Özellikler ve Uygunluk Kriterleri.
9. TS EN 1992-1-1:2004 (EC2). Eurocode 2: Betonarme Yapıların Tasarımı — Madde 5.5.2.2.
10. TS 500:2000. Betonarme Yapıların Tasarım ve Yapım Kuralları. TSE, Ankara.
11. TS 1248:2007. Betonun Hazırlanması, Dökümü ve Bakımı — Anormal Hava Şartları.
12. CIRIA C789. A Guide to the Design of Formwork for Self-Compacting Concrete, CIRIA, London, 2020.
13. Okamura, H. ve Ouchi, M. "Self-Compacting Concrete." Journal of Advanced Concrete Technology, Cilt 1, No. 1, s. 5–15, 2003.
14. Gökalp, İ., Ördek, A., Özen, M. ve Ekim, H. "Kendiliğinden Yerleşen Beton Uygulamaları." THBB Hazır Beton Kongresi Bildiri Kitabı, İstanbul, 2011, s. 428–438.
15. Topçu, İ. B., Bilir, T. ve Baylavlı, H. "Kendiliğinden Yerleşen Betonun Özellikleri." Eskişehir Osmangazi Üniversitesi Mühendislik-Mimarlık Fakültesi Dergisi, Cilt XXI, No. 1, 2008.
16. Gödek, E., Felekoğlu, B. ve Tosun Felekoğlu, K. "Hazır Beton Sektörüne Uygun Polikarboksilat Esaslı Süperakışkanlaştırıcı Katkı Seçimi." Afyon Kocatepe Üniversitesi Fen ve Mühendislik Bilimleri Dergisi, Cilt 15, No. 2, 2015. DOI: 10.5578/fmbd.9448.

İlgili Hesap Araçları

[Hesap Aracı Linki] — SCC Karışım Tasarımı Hesabı

Kaynaklar

1. TS EN 206:2021 — TSE — Türk Standardları Enstitüsü. Türk Standardları Enstitüsü (tse.org.tr)
2. TS EN 1992-1-1:2012 — CEN — Avrupa Standardizasyon Komitesi (Eurocode). Avrupa Komisyonu JRC — Eurocodes (eurocodes.jrc.ec.europa.eu)

Not: Bu makale eğitim amaçlıdır. Projelerde güncel yönetmelik ve standartlara başvurunuz.

İlgili Makaleler

• ML-001: Çimento Tipleri ve Özellikleri
• ML-012: Lifli Beton
• KI-001: Kalıp Sistemleri Karşılaştırması

İlgili Hesaplama Araçları

Bu konuyla ilgili ücretsiz mühendislik hesaplama araçlarımızla ön tasarım ve kontrol yapabilirsiniz:

• Beton Metrajı Hesaplama
• Pas Payı Hesaplama